| 1 |
| 00:00:04,980 --> 00:00:07,380 |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله |
|
|
| 2 |
| 00:00:07,380 --> 00:00:12,080 |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الألات المحاضرات |
|
|
| 3 |
| 00:00:12,080 --> 00:00:17,320 |
| الفاتة كنا نحكي عن ال design for dynamic loading |
|
|
| 4 |
| 00:00:17,320 --> 00:00:23,540 |
| حكينا عن ال fluctuating stress diagramاليوم هنكمل |
|
|
| 5 |
| 00:00:23,540 --> 00:00:27,720 |
| هنحكي عن ال fatigue failure criteria زي ما انتوا |
|
|
| 6 |
| 00:00:27,720 --> 00:00:32,460 |
| شايفين الشكل هذا بوريجينا اكتر من fatigue ال |
|
|
| 7 |
| 00:00:32,460 --> 00:00:40,500 |
| criteria في عند ال SY او في صدربرج، عند ال Godman، |
|
|
| 8 |
| 00:00:40,500 --> 00:00:46,900 |
| عند ال Morrow، عند ال SWT، عند ال Gerber، عند |
|
|
| 9 |
| 00:00:46,900 --> 00:00:51,690 |
| الأزمة اللي بتكلمش عليهم واحدة واحدةهذه كلها او |
|
|
| 10 |
| 00:00:51,690 --> 00:00:57,230 |
| نحكي فتيك design criteria كل واحدة له مياز وكل |
|
|
| 11 |
| 00:00:57,230 --> 00:01:02,070 |
| واحدة لها عيوبأول واحدة اللى هى ال Godman احنا |
|
|
| 12 |
| 00:01:02,070 --> 00:01:05,870 |
| حاكينا عن ال Godman بس هنعيد يعنيين اول شىء linear |
|
|
| 13 |
| 00:01:05,870 --> 00:01:13,270 |
| العلاقة جاية بين ال SUT و ال SE كل كرفاته طبعا ل |
|
|
| 14 |
| 00:01:13,270 --> 00:01:18,550 |
| infinite life ل infinite life ال Godman simple |
|
|
| 15 |
| 00:01:18,550 --> 00:01:22,150 |
| conservative يعني بتعمل prediction لل fatigue |
|
|
| 16 |
| 00:01:22,150 --> 00:01:27,670 |
| failure قبل ما حقيقة أن يصير failure و كويسة لل |
|
|
| 17 |
| 00:01:27,670 --> 00:01:32,360 |
| design purposes لأنها simple و بسيطةزي ما احكيه |
|
|
| 18 |
| 00:01:32,360 --> 00:01:35,080 |
| not typical of the data، يعني ال experimental data |
|
|
| 19 |
| 00:01:35,080 --> 00:01:41,500 |
| مش متطابقه مع ال .. ال mathematical model بتاع |
|
|
| 20 |
| 00:01:41,500 --> 00:01:42,100 |
| Godman |
|
|
| 21 |
| 00:01:45,720 --> 00:01:48,860 |
| applicable for positive mean stress إذا بدنا نروح |
|
|
| 22 |
| 00:01:48,860 --> 00:01:52,540 |
| على ال negative mean stress بيصير عنده ال design |
|
|
| 23 |
| 00:01:52,540 --> 00:01:58,040 |
| criteria linear عند ال SE أو خط أفقي عند ال SE ال |
|
|
| 24 |
| 00:01:58,040 --> 00:02:02,100 |
| failure line اللي هو sigma A على SE زي sigma M على |
|
|
| 25 |
| 00:02:02,100 --> 00:02:05,300 |
| ST بيستوى واحد if we include factor of safety |
|
|
| 26 |
| 00:02:05,300 --> 00:02:09,970 |
| بيصيرSigma A على SE زي Sigma M على SUT بيستوى واحد |
|
|
| 27 |
| 00:02:09,970 --> 00:02:15,330 |
| على N ومنها بنحسب N بيستوى Sigma A على SE زي Sigma |
|
|
| 28 |
| 00:02:15,330 --> 00:02:18,110 |
| M على SUT أوصى ناقص وانت تلاحظوا هنا في ال |
|
|
| 29 |
| 00:02:18,110 --> 00:02:24,810 |
| criteria عندي ال alternating مع endurance المين |
|
|
| 30 |
| 00:02:24,810 --> 00:02:32,370 |
| معه tensile المورو |
|
|
| 31 |
| 00:02:32,370 --> 00:02:34,230 |
| اللي هي هذه المورو |
|
|
| 32 |
| 00:02:40,990 --> 00:02:48,830 |
| ال morally linear زيها زي ال good man بس اللي |
|
|
| 33 |
| 00:02:48,830 --> 00:02:54,150 |
| باختلاف بدل ما تم استبدال ال SUT ب sigma F bar او |
|
|
| 34 |
| 00:02:54,150 --> 00:03:01,470 |
| sigma F prime sigma F bar اللي هي ال true fracture |
|
|
| 35 |
| 00:03:01,470 --> 00:03:05,590 |
| strength sigma F prime اللي هي ال fatigue strength |
|
|
| 36 |
| 00:03:05,590 --> 00:03:06,190 |
| coefficient |
|
|
| 37 |
| 00:03:10,770 --> 00:03:15,330 |
| ال moral line هو ال moral provides a reasonable |
|
|
| 38 |
| 00:03:15,330 --> 00:03:18,170 |
| fit to the fatigue data on both positive and |
|
|
| 39 |
| 00:03:18,170 --> 00:03:23,270 |
| negative mean stress site يعني اي نحظة ال .. ال |
|
|
| 40 |
| 00:03:23,270 --> 00:03:28,330 |
| experimental data جاي كان زي هيك فاحنا روحنا |
|
|
| 41 |
| 00:03:28,330 --> 00:03:34,150 |
| باتجاه to fit ال experimental data اكتر من اياش ال |
|
|
| 42 |
| 00:03:34,150 --> 00:03:34,550 |
| good one |
|
|
| 43 |
| 00:03:43,240 --> 00:03:47,940 |
| it tends to be slightly toward the conservative |
|
|
| 44 |
| 00:03:47,940 --> 00:03:51,900 |
| side for positive mean stress يعني بتكون تعطينا |
|
|
| 45 |
| 00:03:51,900 --> 00:03:55,240 |
| conservative results في حال كان ال mean stress |
|
|
| 46 |
| 00:03:55,240 --> 00:04:00,720 |
| موجب and slightly to the non conservative side for |
|
|
| 47 |
| 00:04:00,720 --> 00:04:04,140 |
| negative mean stress إذا كان ال stress negative |
|
|
| 48 |
| 00:04:04,140 --> 00:04:08,900 |
| بتكون مش conservativeطبعا هي زي ما حكينا linear و |
|
|
| 49 |
| 00:04:08,900 --> 00:04:13,980 |
| simple زي ال godman لكن بتعطينا بيتار fit لل |
|
|
| 50 |
| 00:04:13,980 --> 00:04:19,060 |
| experimental data يعني من عيوبها انها limited يعني |
|
|
| 51 |
| 00:04:19,060 --> 00:04:23,100 |
| مش دايما تكون متاحة عند ال sigma f bar او sigma f |
|
|
| 52 |
| 00:04:23,100 --> 00:04:23,460 |
| prime |
|
|
| 53 |
| 00:04:28,870 --> 00:04:32,970 |
| عشان هيك فينا ال sigma f prime معادلة مرة تلانا |
|
|
| 54 |
| 00:04:32,970 --> 00:04:38,310 |
| سابقا في حالة ال English units sigma f prime |
|
|
| 55 |
| 00:04:38,310 --> 00:04:42,270 |
| بيستوي ال C2 زائد خمسين او في حالة ال metric unit |
|
|
| 56 |
| 00:04:42,270 --> 00:04:45,510 |
| sigma f bar او sigma f prime بيستوي ال C2 زائد |
|
|
| 57 |
| 00:04:45,510 --> 00:04:50,700 |
| تلاتمية و خمس و اربعين الفتيك في ال criteriaاللحظة |
|
|
| 58 |
| 00:04:50,700 --> 00:04:56,040 |
| هنا عندي هنا sigma a على se و هنا sigma m على |
|
|
| 59 |
| 00:04:56,040 --> 00:05:00,080 |
| sigma f prime يعني انا استبدلت ايش ال SUT ب sigma |
|
|
| 60 |
| 00:05:00,080 --> 00:05:05,980 |
| f prime او sigma f bar او sigma f prime ال factor |
|
|
| 61 |
| 00:05:05,980 --> 00:05:09,280 |
| of safety هيكون sigma a على se زي sigma m على |
|
|
| 62 |
| 00:05:09,280 --> 00:05:15,100 |
| sigma f prime bar او او الانف بيستوى sigma a على |
|
|
| 63 |
| 00:05:15,100 --> 00:05:17,660 |
| se زي sigma m على sigma f prime او |
|
|
| 64 |
| 00:05:22,650 --> 00:05:27,190 |
| ال gear bar جاية |
|
|
| 65 |
| 00:05:27,190 --> 00:05:33,890 |
| بين ال sut و ال se لكن مش linear يعني هي زي ال |
|
|
| 66 |
| 00:05:33,890 --> 00:05:38,150 |
| goodman بس ال goodman جاية linear هذه non linear |
|
|
| 67 |
| 00:05:38,150 --> 00:05:43,610 |
| معناته it fits جاية باتجاه ال experimental data it |
|
|
| 68 |
| 00:05:43,610 --> 00:05:46,470 |
| fits ال experimental data أحسن من goodman |
|
|
| 69 |
| 00:05:49,990 --> 00:05:53,930 |
| slightly non-conservative especially for stress |
|
|
| 70 |
| 00:05:53,930 --> 00:05:59,630 |
| conditions near the ordinate يعني بتكون أعلى شوية |
|
|
| 71 |
| 00:05:59,630 --> 00:06:03,250 |
| من ال experimental data و بالذات في المنطقة هذه |
|
|
| 72 |
| 00:06:03,250 --> 00:06:07,070 |
| applies |
|
|
| 73 |
| 00:06:07,070 --> 00:06:12,250 |
| to positive mean stress to conservative if applied |
|
|
| 74 |
| 00:06:12,250 --> 00:06:15,910 |
| to negative means ممكن انا اعمل extrapolation لل |
|
|
| 75 |
| 00:06:15,910 --> 00:06:17,030 |
| curve اتجاه |
|
|
| 76 |
| 00:06:20,010 --> 00:06:24,550 |
| الـ negative برضه بتعطينا إيش إذا بتحاولوا تعملوا |
|
|
| 77 |
| 00:06:24,550 --> 00:06:31,630 |
| plot لها هتكون لاحظوا ال curve جاي مش شكل هذا |
|
|
| 78 |
| 00:06:31,630 --> 00:06:39,540 |
| تقريبا حسين زي هيكهكون تحت ال experimentally تحت |
|
|
| 79 |
| 00:06:39,540 --> 00:06:43,420 |
| ال experimental data الفيرق criteria المعادلة اللي |
|
|
| 80 |
| 00:06:43,420 --> 00:06:48,240 |
| هي sigma a على se زي sigma m على sut لكل تربيع |
|
|
| 81 |
| 00:06:48,240 --> 00:06:51,800 |
| بيساوي واحد و ال factor of safety بيساوي واحد على |
|
|
| 82 |
| 00:06:51,800 --> 00:06:55,860 |
| اتنين في sut على sigma m لكل تربيع في sigma a على |
|
|
| 83 |
| 00:06:55,860 --> 00:07:00,400 |
| se في minus واحد زي جزر تربيع لواحد زي اتنين sigma |
|
|
| 84 |
| 00:07:00,400 --> 00:07:04,820 |
| m se على sut sigma a لكل تربيع هذا في حالة كان ال |
|
|
| 85 |
| 00:07:04,820 --> 00:07:05,780 |
| stress positive |
|
|
| 86 |
| 00:07:12,050 --> 00:07:20,110 |
| ال Soderbergh جاي بين ال S Y و ال S E جاي بين ال S |
|
|
| 87 |
| 00:07:20,110 --> 00:07:24,450 |
| Y و ال S E ultra conservative يعني conservative |
|
|
| 88 |
| 00:07:24,450 --> 00:07:28,790 |
| بالزيادة يعني عندنا ال .. ال .. ال .. ال good man |
|
|
| 89 |
| 00:07:28,790 --> 00:07:32,650 |
| conservative و هد جاي لورا هتكون conservative أكتر |
|
|
| 90 |
| 00:07:33,920 --> 00:07:39,000 |
| مزيتها انها بتعمل check for both ال fatigue |
|
|
| 91 |
| 00:07:39,000 --> 00:07:43,460 |
| failure و ال yield لان جاي بتعمل check for both |
|
|
| 92 |
| 00:07:43,460 --> 00:07:46,400 |
| اللي هو fatigue failure و ال yield |
|
|
| 93 |
| 00:07:49,320 --> 00:07:53,820 |
| العلاقة linear ال filler line اللي هو اللي هو جاي |
|
|
| 94 |
| 00:07:53,820 --> 00:07:57,800 |
| بين ال S Y و ال S E بيسوا S A على S E زاد Sigma M |
|
|
| 95 |
| 00:07:57,800 --> 00:08:01,780 |
| على S Y بيسوا واحد factor of safety بيكون Sigma A |
|
|
| 96 |
| 00:08:01,780 --> 00:08:05,160 |
| على S E زاد Sigma M على S Y او ناقص واحد for |
|
|
| 97 |
| 00:08:05,160 --> 00:08:10,000 |
| positive mean stress ال |
|
|
| 98 |
| 00:08:10,000 --> 00:08:14,560 |
| asthma elliptic جاي |
|
|
| 99 |
| 00:08:14,560 --> 00:08:23,560 |
| بين ال S Y و ال S E لكن هيشnon-linear فهي checks |
|
|
| 100 |
| 00:08:23,560 --> 00:08:28,220 |
| for both yield failure و fatigue failure it's |
|
|
| 101 |
| 00:08:28,220 --> 00:08:34,420 |
| better fit ال experimental data ال line اللي هو |
|
|
| 102 |
| 00:08:34,420 --> 00:08:37,940 |
| sigma a على s e لكل تربيع زي sigma m على s y |
|
|
| 103 |
| 00:08:37,940 --> 00:08:42,400 |
| بالساوية واحد هذه التربيع على فكرة |
|
|
| 104 |
| 00:08:55,210 --> 00:08:59,490 |
| فهذا هتكون sigma A على SE لكل تربيع زي sigma M على |
|
|
| 105 |
| 00:08:59,490 --> 00:09:01,890 |
| أسوأ لكل تربيع بيساوي واحد و ال factor of safety |
|
|
| 106 |
| 00:09:01,890 --> 00:09:06,110 |
| بيساوي sigma A على SE لكل تربيع زي sigma M على |
|
|
| 107 |
| 00:09:06,110 --> 00:09:09,310 |
| أسوأ لكل تربيع كله أس ناقص نص هذا for positive |
|
|
| 108 |
| 00:09:09,310 --> 00:09:17,410 |
| pain stress هذا |
|
|
| 109 |
| 00:09:17,410 --> 00:09:22,270 |
| ال Smith Watson Tuber SWT Smith Watson Tuber |
|
|
| 110 |
| 00:09:26,760 --> 00:09:32,080 |
| طبعا في ال .. ال .. Soderbergh .. في ال .. |
|
|
| 111 |
| 00:09:32,080 --> 00:09:37,680 |
| Soderbergh .. في ال .. في الأزمة الليبتك .. في ال |
|
|
| 112 |
| 00:09:37,680 --> 00:09:44,890 |
| Godman .. في ال Gerber .. في ال Moroهذا كان تعمل |
|
|
| 113 |
| 00:09:44,890 --> 00:09:49,190 |
| fit لل experimental data تعمل fit ل .. للبيانات |
|
|
| 114 |
| 00:09:49,190 --> 00:09:54,390 |
| just a fit بدون ماخوض فيه تفاصيل بدون ماخوض تفاصيل |
|
|
| 115 |
| 00:09:54,390 --> 00:10:00,230 |
| نظرية لكن ال morrow او ال ال SWT اللي هى Smith |
|
|
| 116 |
| 00:10:00,230 --> 00:10:01,230 |
| Watson Tupper |
|
|
| 117 |
| 00:10:04,110 --> 00:10:07,310 |
| الليبتيك it has a theoretical basis rather than |
|
|
| 118 |
| 00:10:07,310 --> 00:10:09,810 |
| simply attempting to fit the data يعني إلها أساس |
|
|
| 119 |
| 00:10:09,810 --> 00:10:14,410 |
| نظري ليس فقط أن تم ال fit that is printed لكن إلها |
|
|
| 120 |
| 00:10:14,410 --> 00:10:18,150 |
| أساس نظري it is primarily associated with the |
|
|
| 121 |
| 00:10:18,150 --> 00:10:22,110 |
| strain life method يعني ..يعني ..يعني إلها أساس |
|
|
| 122 |
| 00:10:22,110 --> 00:10:26,630 |
| مرتبط بطريقة ال strain life method لكن في حالة ال |
|
|
| 123 |
| 00:10:26,630 --> 00:10:30,590 |
| high cycle fatigue يعني بين العشرة بين الألف cycle |
|
|
| 124 |
| 00:10:30,590 --> 00:10:32,690 |
| لمليون cycle |
|
|
| 125 |
| 00:10:35,040 --> 00:10:37,820 |
| بيكون ال plastic strain صغير الفئة الكرتيرية |
|
|
| 126 |
| 00:10:37,820 --> 00:10:43,340 |
| بتاعتها اللي هي SE بيساوي الجزر التربيعي ل sigma |
|
|
| 127 |
| 00:10:43,340 --> 00:10:46,860 |
| max sigma alternating او ما هي sigma max اش بيساوي |
|
|
| 128 |
| 00:10:46,860 --> 00:10:50,140 |
| sigma mean زي sigma alternating الجزر التربيعي ل |
|
|
| 129 |
| 00:10:50,140 --> 00:10:52,500 |
| sigma mean زي sigma alternating في sigma |
|
|
| 130 |
| 00:10:52,500 --> 00:10:57,940 |
| alternating وال factor of safety بيساوي SE على |
|
|
| 131 |
| 00:10:57,940 --> 00:10:58,820 |
| الجزر التربيعي |
|
|
| 132 |
| 00:11:01,560 --> 00:11:07,940 |
| سيجما ام زي سيجما اي في سيجما اي |
|
|
| 133 |
| 00:11:07,940 --> 00:11:12,040 |
| دي |
|
|
| 134 |
| 00:11:12,040 --> 00:11:15,080 |
| is a criterion اللي هي المعادلة ان بينا ان انا |
|
|
| 135 |
| 00:11:15,080 --> 00:11:21,020 |
| عندي سيجما ام وسيجما alternating بس this criterion |
|
|
| 136 |
| 00:11:21,020 --> 00:11:23,960 |
| is not a function of ultimate strength مش هي لا |
|
|
| 137 |
| 00:11:23,960 --> 00:11:26,660 |
| تعتبر .. مش function في ال ultimate strength or |
|
|
| 138 |
| 00:11:26,660 --> 00:11:33,840 |
| any other static strength او أسوايso its curve |
|
|
| 139 |
| 00:11:33,840 --> 00:11:38,640 |
| does not intersect the mean stress line يعني عندي |
|
|
| 140 |
| 00:11:38,640 --> 00:11:44,840 |
| هين مش مبين عند ال SUT بس و بتالي المعادلة بتتقطش |
|
|
| 141 |
| 00:11:44,840 --> 00:11:46,780 |
| و بتتقطش مع المحور الأفضل |
|
|
| 142 |
| 00:11:51,940 --> 00:11:55,320 |
| it's strange for positive mean stress should be |
|
|
| 143 |
| 00:11:55,320 --> 00:11:57,720 |
| limited by the yield line لأن في yield line دي |
|
|
| 144 |
| 00:11:57,720 --> 00:12:02,540 |
| بيكون واصل هي ال yield line بين أسواي و أسواي يعني |
|
|
| 145 |
| 00:12:02,540 --> 00:12:09,780 |
| بتكون هي valid لحد هنا لحد |
|
|
| 146 |
| 00:12:09,780 --> 00:12:15,960 |
| يعني يعني في البنطقة هذه مش لازم تخطى ال yield |
|
|
| 147 |
| 00:12:15,960 --> 00:12:16,220 |
| line |
|
|
| 148 |
| 00:12:19,310 --> 00:12:23,670 |
| it is usually also accepted for negative mean |
|
|
| 149 |
| 00:12:23,670 --> 00:12:27,190 |
| stress ينفع استخدامها في حالة ال mean stress يكون |
|
|
| 150 |
| 00:12:27,190 --> 00:12:27,770 |
| negative |
|
|
| 151 |
| 00:12:33,480 --> 00:12:36,840 |
| كان الملاحظة الأخيرة هذه تنطبق عليهم كلهم تقريبا |
|
|
| 152 |
| 00:12:36,840 --> 00:12:40,140 |
| بس commonly used for predicting an equivalent |
|
|
| 153 |
| 00:12:40,140 --> 00:12:44,420 |
| completely reverse stress for a fluctuating state |
|
|
| 154 |
| 00:12:44,420 --> 00:12:47,280 |
| of stress that does not predict infinite life يعني |
|
|
| 155 |
| 00:12:47,280 --> 00:12:52,040 |
| في حال طلع ال factor of shift أقل من واحد احنا |
|
|
| 156 |
| 00:12:52,040 --> 00:12:57,720 |
| بنجيب equivalent reversed stress عادة بستخدمها هذه |
|
|
| 157 |
| 00:12:57,720 --> 00:13:00,360 |
| النظرية اللي هي S W T |
|
|
| 158 |
| 00:13:04,260 --> 00:13:21,820 |
| طيب .. هنشوف مثال عندي |
|
|
| 159 |
| 00:13:21,820 --> 00:13:27,150 |
| واحد و نص انش Diameter barhas been machined from |
|
|
| 160 |
| 00:13:27,150 --> 00:13:37,110 |
| an AISI 1050 called drone bar فعندي قطع ميكانيكية |
|
|
| 161 |
| 00:13:37,110 --> 00:13:41,530 |
| قطرها واحد |
|
|
| 162 |
| 00:13:41,530 --> 00:13:47,730 |
| و نص انش machined |
|
|
| 163 |
| 00:13:53,940 --> 00:13:59,060 |
| من ال material اللي هي ألف |
|
|
| 164 |
| 00:13:59,060 --> 00:14:07,920 |
| و خمسين كولدرون |
|
|
| 165 |
| 00:14:07,920 --> 00:14:12,640 |
| steel this |
|
|
| 166 |
| 00:14:12,640 --> 00:14:16,440 |
| part is to withstand a fluctuating tensile load |
|
|
| 167 |
| 00:14:16,440 --> 00:14:24,390 |
| varying from zero to sixteen kilo poundهذه القطع |
|
|
| 168 |
| 00:14:24,390 --> 00:14:30,310 |
| لازم تتحمل fluctuating tensile load يعني هاي ال |
|
|
| 169 |
| 00:14:30,310 --> 00:14:35,170 |
| bar و |
|
|
| 170 |
| 00:14:35,170 --> 00:14:46,510 |
| عليها tensile load F في ال F بتراه من سفر لستاشر |
|
|
| 171 |
| 00:14:46,510 --> 00:14:48,630 |
| kilo pound |
|
|
| 172 |
| 00:14:56,550 --> 00:15:00,490 |
| because of the ends and fillet radius يعني هو واضح |
|
|
| 173 |
| 00:15:00,490 --> 00:15:07,950 |
| انه عشان امسكها مكبر قطر وفيه اندي fillet a |
|
|
| 174 |
| 00:15:07,950 --> 00:15:15,510 |
| fatigue stress concentration factor KF بالساوي |
|
|
| 175 |
| 00:15:15,510 --> 00:15:23,410 |
| واحد point تمانية خمسة for عشر أو ستة or larger |
|
|
| 176 |
| 00:15:23,410 --> 00:15:35,770 |
| lifeيعني عندي infinite life infinite life |
|
|
| 177 |
| 00:15:35,770 --> 00:15:45,350 |
| find |
|
|
| 178 |
| 00:15:45,350 --> 00:15:47,450 |
| S A and S M |
|
|
| 179 |
| 00:15:59,870 --> 00:16:04,670 |
| and the factor of safety guarding against fatigue |
|
|
| 180 |
| 00:16:04,670 --> 00:16:12,310 |
| and yielding يعني بده الان اف والان |
|
|
| 181 |
| 00:16:12,310 --> 00:16:20,970 |
| واي طيب |
|
|
| 182 |
| 00:16:32,430 --> 00:16:38,910 |
| الان ال fatigue failure يعني ابدا أستخدم gear bar |
|
|
| 183 |
| 00:16:38,910 --> 00:16:47,090 |
| لو نحكي using gear |
|
|
| 184 |
| 00:16:47,090 --> 00:16:51,850 |
| bar هيكون |
|
|
| 185 |
| 00:16:51,850 --> 00:16:56,370 |
| عندي sigma a هي |
|
|
| 186 |
| 00:16:56,370 --> 00:16:56,890 |
| gear bar |
|
|
| 187 |
| 00:17:02,420 --> 00:17:16,160 |
| سيجما اي على اس اي حاكين |
|
|
| 188 |
| 00:17:16,160 --> 00:17:27,500 |
| N في سيجما اي على اس اي زائد N في سيجما Mعلى sut |
|
|
| 189 |
| 00:17:27,500 --> 00:17:36,740 |
| الكل تربيع بالساوية واحدة هي انما اعطيني ان مباشرة |
|
|
| 190 |
| 00:17:36,740 --> 00:17:45,220 |
| انك بالساوية نص sut على sigma m او using الازم |
|
|
| 191 |
| 00:17:45,220 --> 00:17:54,380 |
| اللي بتاك هكون |
|
|
| 192 |
| 00:17:54,380 --> 00:17:54,820 |
| عندى |
|
|
| 193 |
| 00:18:05,300 --> 00:18:23,180 |
| الان سجما A على SE كل تربيع زاد ان سجما M على SY |
|
|
| 194 |
| 00:18:23,180 --> 00:18:30,440 |
| كل تربيع بالساوية واحدة |
|
|
| 195 |
| 00:18:37,830 --> 00:18:40,230 |
| يعني اول شئ احنا خلينا نحكي عن ال material، هنطلع |
|
|
| 196 |
| 00:18:40,230 --> 00:18:44,630 |
| الخصائص .. الخصائص الميكانيكية، واضح بدنا الخصائص |
|
|
| 197 |
| 00:18:44,630 --> 00:18:48,130 |
| الميكانيكية لل part عشان نقدر نحسب ال design |
|
|
| 198 |
| 00:18:48,130 --> 00:18:49,010 |
| factor of safety |
|
|
| 199 |
| 00:19:11,110 --> 00:19:24,110 |
| أظن الف و تونين هذا |
|
|
| 200 |
| 00:19:24,110 --> 00:19:28,810 |
| اتنين و عشرين اه انا عارف ايه عشرين هذا واحد و |
|
|
| 201 |
| 00:19:28,810 --> 00:19:36,210 |
| عشرين ايه عشرين يعني |
|
|
| 202 |
| 00:19:36,210 --> 00:19:37,630 |
| اللي هو الف و خمسين |
|
|
| 203 |
| 00:19:40,980 --> 00:19:48,640 |
| called drone معناته عندى هذا ال .. تسعين و تسعة و |
|
|
| 204 |
| 00:19:48,640 --> 00:19:56,420 |
| اربعة و نص .. صح؟ called drone .. مية و اربعة و |
|
|
| 205 |
| 00:19:56,420 --> 00:20:05,520 |
| تمانين .. اه لان احنا وحدات انجلزية عندى ال SUT |
|
|
| 206 |
| 00:20:05,520 --> 00:20:08,700 |
| بستخدام |
|
|
| 207 |
| 00:20:08,700 --> 00:20:21,380 |
| ميةكي بي اس اي و ال اس واي يستوي اربعة تمانين هدول |
|
|
| 208 |
| 00:20:21,380 --> 00:20:28,960 |
| اي عشرين بلزمنا |
|
|
| 209 |
| 00:20:28,960 --> 00:20:32,740 |
| اس اي صح؟ ال اس اي |
|
|
| 210 |
| 00:20:36,060 --> 00:20:50,120 |
| سوى KA KB KC KD KE SE' SE' |
|
|
| 211 |
| 00:20:50,420 --> 00:20:55,160 |
| شو الساوية نص |
|
|
| 212 |
| 00:20:55,160 --> 00:21:02,160 |
| ال SUT يعني هتكون الساوية خمسين |
|
|
| 213 |
| 00:21:06,030 --> 00:21:10,610 |
| ال K A Machined ال K A |
|
|
| 214 |
| 00:21:39,150 --> 00:21:46,910 |
| بالسواء A S U T ال |
|
|
| 215 |
| 00:21:46,910 --> 00:21:59,290 |
| A في حالة ال machine اتنين وال B point |
|
|
| 216 |
| 00:21:59,290 --> 00:22:05,120 |
| اتنين و سبعتاشمعنى طيب ان هذه هتساوي اللي هي اتنين |
|
|
| 217 |
| 00:22:05,120 --> 00:22:13,580 |
| في مية سالب point متين واحد سبعة هذا |
|
|
| 218 |
| 00:22:13,580 --> 00:22:23,060 |
| ال K ايه point سبعة ال |
|
|
| 219 |
| 00:22:23,060 --> 00:22:23,640 |
| KB |
|
|
| 220 |
| 00:22:32,210 --> 00:22:37,910 |
| طبعا هذا في حالة ال torsion او bending في |
|
|
| 221 |
| 00:22:37,910 --> 00:22:43,730 |
| حالة ال axial loading KBA شو يساوي؟ واحد KBA يساوي |
|
|
| 222 |
| 00:22:43,730 --> 00:22:48,210 |
| واحد عندي axial loading |
|
|
| 223 |
| 00:23:02,720 --> 00:23:11,620 |
| الـ KC إيش الساوية؟ لأن |
|
|
| 224 |
| 00:23:11,620 --> 00:23:19,580 |
| K دي و K ايه ماحتي بيرميش واحد ال K دي ساوية K E |
|
|
| 225 |
| 00:23:19,580 --> 00:23:26,560 |
| ساوية واحدة معناته ال SE هتكون ساوية K A اللي هو |
|
|
| 226 |
| 00:23:26,560 --> 00:23:36,050 |
| point سبعة تلاتة ستةفي واحد في بون تمانية خمسة في |
|
|
| 227 |
| 00:23:36,050 --> 00:23:46,430 |
| واحد في واحد في فمسين هذه |
|
|
| 228 |
| 00:23:46,430 --> 00:23:50,930 |
| الأسئلة واحد تلاتين |
|
|
| 229 |
| 00:24:10,450 --> 00:24:21,250 |
| kpsi الآن عندي ال .. بشكل عام ال stress سيجما عندي |
|
|
| 230 |
| 00:24:21,250 --> 00:24:26,410 |
| اكسل اللي هتكون F على area صح هذا ال nominal F على |
|
|
| 231 |
| 00:24:26,410 --> 00:24:32,240 |
| areaفي ال KF اذا بدي اخد فرصة stress consideration |
|
|
| 232 |
| 00:24:32,240 --> 00:24:43,020 |
| يعني هيكون اربعة |
|
|
| 233 |
| 00:24:43,020 --> 00:24:58,280 |
| KF في ال F على Pi D square |
|
|
| 234 |
| 00:25:02,930 --> 00:25:13,470 |
| صح؟ الان ال F minimum ايش الساوي؟ سفر وال F |
|
|
| 235 |
| 00:25:13,470 --> 00:25:18,030 |
| maximum بالساوي |
|
|
| 236 |
| 00:25:18,030 --> 00:25:23,890 |
| ستة عشر معناته |
|
|
| 237 |
| 00:25:23,890 --> 00:25:36,340 |
| ال F mean ايش الساوي؟سفر زي ستاشر على اتنين ساوية |
|
|
| 238 |
| 00:25:36,340 --> 00:25:41,000 |
| تمانية وال |
|
|
| 239 |
| 00:25:41,000 --> 00:25:45,440 |
| F alternating برضه |
|
|
| 240 |
| 00:25:45,440 --> 00:25:49,800 |
| ستاشر ناقص سفر على اتنين |
|
|
| 241 |
| 00:26:04,140 --> 00:26:08,900 |
| معناته هتكون في الحالة هذه ال F مين بيساوي ال |
|
|
| 242 |
| 00:26:08,900 --> 00:26:10,700 |
| alternating معناته ال sigma alternating بيساوي ال |
|
|
| 243 |
| 00:26:10,700 --> 00:26:13,740 |
| sigma مين صح؟ هيطلع عند ال sigma alternating |
|
|
| 244 |
| 00:26:13,740 --> 00:26:20,620 |
| بيساوي ال sigma مين بتساوي |
|
|
| 245 |
| 00:26:20,620 --> 00:26:33,500 |
| اربعة ك F F alternating او F مين على Pi D Square |
|
|
| 246 |
| 00:26:35,720 --> 00:26:47,000 |
| هتكون أربع في واحد bond تمانية خمسة في تمانية على |
|
|
| 247 |
| 00:26:47,000 --> 00:26:59,680 |
| باي في واحد و نص تاربع تمانية |
|
|
| 248 |
| 00:26:59,680 --> 00:27:03,980 |
| bond تلات تمانية KPSI |
|
|
| 249 |
| 00:27:18,850 --> 00:27:25,550 |
| انا لو بده اجعل ال criteria هي |
|
|
| 250 |
| 00:27:25,550 --> 00:27:32,410 |
| اندي ال sigma مين؟ هي ال sigma alternating صح؟ |
|
|
| 251 |
| 00:27:32,410 --> 00:27:37,830 |
| اندي |
|
|
| 252 |
| 00:27:37,830 --> 00:27:43,430 |
| هي عشرة هي |
|
|
| 253 |
| 00:27:43,430 --> 00:27:43,870 |
| مية |
|
|
| 254 |
| 00:27:49,850 --> 00:27:55,630 |
| هذه خمسين هذه |
|
|
| 255 |
| 00:27:55,630 --> 00:28:11,150 |
| عشرة عشرين تلاتين اربعين هذه ستين سبعين تمانين |
|
|
| 256 |
| 00:28:11,150 --> 00:28:13,630 |
| تسعين |
|
|
| 257 |
| 00:28:20,810 --> 00:28:27,870 |
| اتابرها دي مية هاي |
|
|
| 258 |
| 00:28:27,870 --> 00:28:32,290 |
| خمسين عشرة |
|
|
| 259 |
| 00:28:32,290 --> 00:28:42,010 |
| عشرين تلاتين اربعين عشرة عشرين تلاتين هاي عشرة |
|
|
| 260 |
| 00:28:42,010 --> 00:28:46,870 |
| عشرين تلاتين اربعين ستين |
|
|
| 261 |
| 00:28:54,140 --> 00:28:58,220 |
| ال SUT اللي |
|
|
| 262 |
| 00:28:58,220 --> 00:29:07,860 |
| هي مية صح هاي ال SUT و |
|
|
| 263 |
| 00:29:07,860 --> 00:29:15,340 |
| ال SY هاد |
|
|
| 264 |
| 00:29:15,340 --> 00:29:22,920 |
| ال SY و ال SE اللي هي واحد تلاتين هاي تلاتين جاي |
|
|
| 265 |
| 00:29:22,920 --> 00:29:23,160 |
| هنا |
|
|
| 266 |
| 00:29:33,630 --> 00:29:40,150 |
| هي ال SE الجيربا |
|
|
| 267 |
| 00:29:40,150 --> 00:29:45,430 |
| جاين non linear بين ال SE و ال SET |
|
|
| 268 |
| 00:30:01,150 --> 00:30:08,970 |
| هذه جيربار وهذه ال fatigue failure ال |
|
|
| 269 |
| 00:30:08,970 --> 00:30:17,310 |
| yield ال yield عندى هاي تمانين هذا اربعة تمانين |
|
|
| 270 |
| 00:30:17,310 --> 00:30:20,350 |
| صح؟ |
|
|
| 271 |
| 00:30:20,350 --> 00:30:25,530 |
| as |
|
|
| 272 |
| 00:30:25,530 --> 00:30:25,810 |
| wire |
|
|
| 273 |
| 00:30:34,230 --> 00:30:43,810 |
| هذا ال yield line وهذا |
|
|
| 274 |
| 00:30:43,810 --> 00:30:53,230 |
| ال fatigue طيب |
|
|
| 275 |
| 00:30:53,230 --> 00:31:00,090 |
| بدى |
|
|
| 276 |
| 00:31:00,090 --> 00:31:04,450 |
| اعرف احنا حسبت ال sigma ايه و sigma مينال سيجمه و |
|
|
| 277 |
| 00:31:04,450 --> 00:31:12,070 |
| سيجمه مين؟ تمانية هاي تمانية و تمانية صح؟ |
|
|
| 278 |
| 00:31:34,930 --> 00:31:41,030 |
| هذه الـ sigma main التي هي تمانية point تلات |
|
|
| 279 |
| 00:31:41,030 --> 00:31:47,550 |
| تمانية هذه ال sigma alternating التي هي تمانية |
|
|
| 280 |
| 00:31:47,550 --> 00:31:56,050 |
| point تلات تمانية هذا يعني load line |
|
|
| 281 |
| 00:32:25,960 --> 00:32:36,020 |
| لنرجع على ال gear bar يعني هذه هتكون |
|
|
| 282 |
| 00:32:36,020 --> 00:32:51,340 |
| هذه |
|
|
| 283 |
| 00:32:51,340 --> 00:33:00,620 |
| الحكاية اسمها SM بتاعة الفتيكوها دي S A بتاعة |
|
|
| 284 |
| 00:33:00,620 --> 00:33:07,940 |
| الفتيك يعني هذه ال main fatigue strength for this |
|
|
| 285 |
| 00:33:07,940 --> 00:33:11,940 |
| loading line هذه ال alternating fatigue strength |
|
|
| 286 |
| 00:33:11,940 --> 00:33:22,300 |
| for this load line من |
|
|
| 287 |
| 00:33:22,300 --> 00:33:22,820 |
| المعادلة |
|
|
| 288 |
| 00:33:50,620 --> 00:34:02,280 |
| ممكن نحصل فتيك factor of safety NF هو |
|
|
| 289 |
| 00:34:02,280 --> 00:34:06,160 |
| اشي اللي سواه معادلة |
|
|
| 290 |
| 00:34:06,160 --> 00:34:14,360 |
| الخط هذا معروفة عشان نشوف كيف سواه معادلة الخط هذا |
|
|
| 291 |
| 00:34:14,360 --> 00:34:15,160 |
| ال filler line |
|
|
| 292 |
| 00:34:18,140 --> 00:34:23,740 |
| اللي هو هذه المعادلة ال N Sigma A اللي هي إيش S A |
|
|
| 293 |
| 00:34:23,740 --> 00:34:32,700 |
| على S E زاد |
|
|
| 294 |
| 00:34:32,700 --> 00:34:40,920 |
| S M على S U T الكل |
|
|
| 295 |
| 00:34:40,920 --> 00:34:47,400 |
| تربيع مستوى هذا ال S A و ال S M |
|
|
| 296 |
| 00:34:50,250 --> 00:34:56,530 |
| هذه معادلة ال filler line ال load line هذا ال load |
|
|
| 297 |
| 00:34:56,530 --> 00:35:06,110 |
| line ال load line هذا جاي بين نقاط صفر و صفر و جاي |
|
|
| 298 |
| 00:35:06,110 --> 00:35:16,910 |
| بين sigma M و sigma alternating و جاي بين SM و S |
|
|
| 299 |
| 00:35:16,910 --> 00:35:21,520 |
| alternating تلت نقاطيعني المعادلة اللي هو ال line |
|
|
| 300 |
| 00:35:21,520 --> 00:35:30,360 |
| هتكون sigma a minus zero على sigma m minus zero |
|
|
| 301 |
| 00:35:30,360 --> 00:35:35,120 |
| بالساوية |
|
|
| 302 |
| 00:35:35,120 --> 00:35:44,760 |
| S a على S m خلنا نحكي انها ساوية R، R هي ال slope |
|
|
| 303 |
| 00:35:44,760 --> 00:35:45,460 |
| بتاعة الخطة |
|
|
| 304 |
| 00:35:51,540 --> 00:35:59,560 |
| في الحالة هذه احنا عندنا R بساوة Sigma A على Sigma |
|
|
| 305 |
| 00:35:59,560 --> 00:36:19,180 |
| M بساوة واحدة صح عند |
|
|
| 306 |
| 00:36:19,180 --> 00:36:31,560 |
| النقطة هذهعند نقطة هذه بتكون نقطة هذه يتم تحقيقها |
|
|
| 307 |
| 00:36:31,560 --> 00:36:38,120 |
| من معادة الخط هذا و معادة ال curve هذا صح؟ منته لو |
|
|
| 308 |
| 00:36:38,120 --> 00:36:45,860 |
| عوضت عن هذه معادلة واحد هذه معادلة اتنين من اتنين |
|
|
| 309 |
| 00:36:51,060 --> 00:36:57,020 |
| لو حكيت ان S A بساوة |
|
|
| 310 |
| 00:36:57,020 --> 00:37:02,800 |
| R S M |
|
|
| 311 |
| 00:37:02,800 --> 00:37:12,820 |
| R S M و عوضتها هنا بس راندي هنا عوضت في واحد R S M |
|
|
| 312 |
| 00:37:12,820 --> 00:37:16,040 |
| على |
|
|
| 313 |
| 00:37:16,040 --> 00:37:16,780 |
| S E |
|
|
| 314 |
| 00:37:22,170 --> 00:37:29,470 |
| بتساوى زائد RSM |
|
|
| 315 |
| 00:37:29,470 --> 00:37:35,770 |
| على SUT لكل |
|
|
| 316 |
| 00:37:35,770 --> 00:37:43,350 |
| تربيع ساوى واحد نعم |
|
|
| 317 |
| 00:37:43,350 --> 00:37:45,590 |
| ال .. ال .. |
|
|
| 318 |
| 00:37:49,640 --> 00:37:57,240 |
| ها دي S A بيوضع ان S A اللي هي R في S M اه |
|
|
| 319 |
| 00:37:57,240 --> 00:38:08,640 |
| اه صحيح مافيش R زي ما هي S M الصحيح ال |
|
|
| 320 |
| 00:38:08,640 --> 00:38:14,920 |
| S M اللي هو نحكي ال factor safety N بس هو ال S M |
|
|
| 321 |
| 00:38:17,380 --> 00:38:24,540 |
| على sigma M صح؟ يعني |
|
|
| 322 |
| 00:38:24,540 --> 00:38:31,520 |
| SM بستوى N Sigma M يعني هنا حسينا اندي R في |
|
|
| 323 |
| 00:38:31,520 --> 00:38:42,400 |
| N F Sigma M على SE زائد |
|
|
| 324 |
| 00:38:42,400 --> 00:38:45,240 |
| N F |
|
|
| 325 |
| 00:38:48,070 --> 00:39:00,870 |
| Sigma M على S U T كل تربيع تساوي واحد ال |
|
|
| 326 |
| 00:39:00,870 --> 00:39:13,390 |
| R ايه بتساوي؟ واحد ال R بتساوي واحد مش واحد ال R |
|
|
| 327 |
| 00:39:13,390 --> 00:39:18,200 |
| بتساوياللي هي هذه .. هذه واحد حالة خاصة الحالة |
|
|
| 328 |
| 00:39:18,200 --> 00:39:25,000 |
| تاعتنا واحد ال R بعوض عنها Sigma A على Sigma M |
|
|
| 329 |
| 00:39:25,000 --> 00:39:31,440 |
| بمعنى انت بيصير مجهول عندك ويحسب ال NF ال NF هذي |
|
|
| 330 |
| 00:39:31,440 --> 00:39:36,660 |
| معادلة إيش؟ عندي في term تربيع جاء على صيغة اللي |
|
|
| 331 |
| 00:39:36,660 --> 00:39:47,710 |
| هي AX تربيع زائد BX زائد C بالساعة وصفرومنها حسب |
|
|
| 332 |
| 00:39:47,710 --> 00:39:52,370 |
| إيش ال enough لإن هو هذي التربيع و هذا مش تربيع و |
|
|
| 333 |
| 00:39:52,370 --> 00:39:56,510 |
| هذا ال constant term و منها بيحسب ال X اللي هي |
|
|
| 334 |
| 00:39:56,510 --> 00:39:58,950 |
| بتعطينا المعادلة هذه يعني شفتوا الفكرة بتاعتها ال |
|
|
| 335 |
| 00:39:58,950 --> 00:40:05,590 |
| enough اللي هي بس واحد على اتنين S U T يعني هتكون |
|
|
| 336 |
| 00:40:05,590 --> 00:40:07,890 |
| ان دي ال enough الحالة هذه |
|
|
| 337 |
| 00:40:15,010 --> 00:40:27,230 |
| ن اف بحالة جيربار بالساعة نص ف |
|
|
| 338 |
| 00:40:27,230 --> 00:40:32,770 |
| س يو تي على |
|
|
| 339 |
| 00:40:32,770 --> 00:40:47,690 |
| سيجما ام الكل تربيع فسيجما اي على س ايفي minus |
|
|
| 340 |
| 00:40:47,690 --> 00:40:54,830 |
| واحد زائد جزر التربيع لواحد |
|
|
| 341 |
| 00:40:54,830 --> 00:40:58,450 |
| زائد |
|
|
| 342 |
| 00:40:58,450 --> 00:41:05,170 |
| اتنين sigma M SE على |
|
|
| 343 |
| 00:41:14,310 --> 00:41:22,430 |
| العوض يعني هيكون عنده نص في |
|
|
| 344 |
| 00:41:22,430 --> 00:41:25,650 |
| ال |
|
|
| 345 |
| 00:41:25,650 --> 00:41:31,670 |
| SUT اللي هي مية على |
|
|
| 346 |
| 00:41:31,670 --> 00:41:37,550 |
| تمانية point تلات تمانية الكل |
|
|
| 347 |
| 00:41:37,550 --> 00:41:48,600 |
| تربيعفي تمانية point تلاتة تمانية على ال S A على |
|
|
| 348 |
| 00:41:48,600 --> 00:41:57,900 |
| واحد تلاتين point اتنين تمانية في ناقص واحد زائد |
|
|
| 349 |
| 00:41:57,900 --> 00:42:05,560 |
| جزر التربيعي لواحد زائد اتنين في تمانية point |
|
|
| 350 |
| 00:42:05,560 --> 00:42:13,820 |
| تلاتة تمانيةهذه لـ Sigma M في واحد تلاتين بون |
|
|
| 351 |
| 00:42:13,820 --> 00:42:21,960 |
| تمانية وعشرين على مية في تمانية بون تلاتة تمانية |
|
|
| 352 |
| 00:42:21,960 --> 00:42:33,260 |
| هو الكل ترجع هنا بنحسب الان اف طبعا |
|
|
| 353 |
| 00:42:37,460 --> 00:42:41,180 |
| إذا طلع الأناف أكبر أو يستوي واحد شغلنا 100% صحيح |
|
|
| 354 |
| 00:42:41,180 --> 00:42:45,580 |
| إذا مش .. طلعت أقل من واحد بدأنا نعمل شغل تاعنا |
|
|
| 355 |
| 00:42:45,580 --> 00:42:54,520 |
| نجيله بعد شوية تلاتة point أربع |
|
|
| 356 |
| 00:42:54,520 --> 00:43:00,840 |
| ال factor of safety طيب |
|
|
| 357 |
| 00:43:00,840 --> 00:43:03,620 |
| اللي ييه ال factor of safety |
|
|
| 358 |
| 00:43:06,620 --> 00:43:13,260 |
| بدي احسب انا SM هذه هذي |
|
|
| 359 |
| 00:43:13,260 --> 00:43:19,280 |
| SM بتاعة ال yield هذي |
|
|
| 360 |
| 00:43:19,280 --> 00:43:28,260 |
| SA بتاعة ال yield اذا اخدت المثلث هذا هذا المثلث |
|
|
| 361 |
| 00:43:28,260 --> 00:43:31,680 |
| مع |
|
|
| 362 |
| 00:43:31,680 --> 00:43:32,780 |
| المثلث الكبير |
|
|
| 363 |
| 00:43:45,740 --> 00:43:51,740 |
| النقطة هذه تقاطع معادة الخط هذا الخط هذا جاي بين S |
|
|
| 364 |
| 00:43:51,740 --> 00:43:58,760 |
| Y و S Y صح الخط هذا جاي بين S يعني معادة ال lead |
|
|
| 365 |
| 00:43:58,760 --> 00:44:13,120 |
| line هتكون اللي هي S A على S E زائد S M على S Y |
|
|
| 366 |
| 00:44:16,390 --> 00:44:22,790 |
| زاد SM على SY بالسواء |
|
|
| 367 |
| 00:44:22,790 --> 00:44:36,450 |
| واحد هذا الخط و هذا الخط معدلته اللى عندى انا اللى |
|
|
| 368 |
| 00:44:36,450 --> 00:44:53,190 |
| هو Sigma A على Sigma M بالسواء SAعلى ايش SM يعني |
|
|
| 369 |
| 00:44:53,190 --> 00:44:57,850 |
| SA هتكون |
|
|
| 370 |
| 00:44:57,850 --> 00:45:10,110 |
| تساوي SM في Sigma A على Sigma M نعوض |
|
|
| 371 |
| 00:45:10,110 --> 00:45:10,830 |
| هنا عن SA |
|
|
| 372 |
| 00:45:14,270 --> 00:45:22,190 |
| S A اللي هي S M في |
|
|
| 373 |
| 00:45:22,190 --> 00:45:32,250 |
| Sigma A على Sigma M S |
|
|
| 374 |
| 00:45:32,250 --> 00:45:36,930 |
| Y على Sigma |
|
|
| 375 |
| 00:45:36,930 --> 00:45:40,710 |
| M S Y |
|
|
| 376 |
| 00:45:44,030 --> 00:45:51,650 |
| زائد SM على SY بالساعة واحدة يعني اذا ضربت طرفين |
|
|
| 377 |
| 00:45:51,650 --> 00:45:57,690 |
| بـ SY بتروح الـ SY بسير |
|
|
| 378 |
| 00:45:57,690 --> 00:46:07,970 |
| على الجهة التانية SY يعني |
|
|
| 379 |
| 00:46:07,970 --> 00:46:16,960 |
| خود عام مشترك اللي هوsm هيكون |
|
|
| 380 |
| 00:46:16,960 --> 00:46:20,560 |
| عندى |
|
|
| 381 |
| 00:46:20,560 --> 00:46:32,500 |
| sigma a على sigma m زائد واحد صح بتسوى |
|
|
| 382 |
| 00:46:32,500 --> 00:46:36,260 |
| sy يعني |
|
|
| 383 |
| 00:46:36,260 --> 00:46:40,940 |
| n او sm بتاعة ال yield |
|
|
| 384 |
| 00:46:52,490 --> 00:47:00,690 |
| بتساوي بتساوي Sigma Y Sigma M SY |
|
|
| 385 |
| 00:47:00,690 --> 00:47:12,990 |
| على Sigma A زائد Sigma M هذه الاس ام منعته |
|
|
| 386 |
| 00:47:16,830 --> 00:47:21,690 |
| هتساوي نه مش |
|
|
| 387 |
| 00:47:21,690 --> 00:47:25,030 |
| فاهم |
|
|
| 388 |
| 00:47:25,030 --> 00:47:31,610 |
| ماشي انا بحل بشكل عام حتكون |
|
|
| 389 |
| 00:47:31,610 --> 00:47:40,810 |
| هتساوي SY على 2 في حالتنا صح؟ بيساوي SY على |
|
|
| 390 |
| 00:47:40,810 --> 00:47:46,460 |
| 2 لإن هو ده جاي مائل بزاوية 45هكون في النص الخط S |
|
|
| 391 |
| 00:47:46,460 --> 00:47:53,420 |
| Y على اتنين يعني هكون اربعة تمانين على اتنين اتنين |
|
|
| 392 |
| 00:47:53,420 --> 00:48:03,120 |
| واربعين كيلو pound per square inch معناه ال N Y ال |
|
|
| 393 |
| 00:48:03,120 --> 00:48:11,680 |
| N Y هتكون تستاوي الاسئم بتاعة ال yield على ال |
|
|
| 394 |
| 00:48:11,680 --> 00:48:12,260 |
| sigma M |
|
|
| 395 |
| 00:48:15,170 --> 00:48:23,910 |
| اللي هي اتنين و اربعين على تمانية point تلال |
|
|
| 396 |
| 00:48:23,910 --> 00:48:28,870 |
| تمانية بطلع |
|
|
| 397 |
| 00:48:28,870 --> 00:48:39,850 |
| خمسة أو اشي مظبوط خمسة point zero واحد مبين |
|
|
| 398 |
| 00:48:39,850 --> 00:48:44,780 |
| يعنيمن .. منبين ان ال factor of safety بتاع ال |
|
|
| 399 |
| 00:48:44,780 --> 00:48:50,760 |
| fatigue أقل و انا ماتوقع أصير .. يعني في الحالة دي |
|
|
| 400 |
| 00:48:50,760 --> 00:48:55,300 |
| أقل من ارثم بيبين معايا إذا في ده أفحص لليد و لا |
|
|
| 401 |
| 00:48:55,300 --> 00:49:00,060 |
| مش ده أفحص لليد في حالتنا ك designer بلزمنيش أفحص |
|
|
| 402 |
| 00:49:00,060 --> 00:49:04,520 |
| لليد لأن ال factor of safety أعلى في ال yield أعلى |
|
|
| 403 |
| 00:49:04,520 --> 00:49:08,420 |
| من في حالة الفتيك طبعا نفس الطريقة بنحل في حالة |
|
|
| 404 |
| 00:49:09,210 --> 00:49:15,430 |
| القزمة بس المعادلة تختلف example ستة احدة هتقراوه |
|
|
| 405 |
| 00:49:15,430 --> 00:49:22,070 |
| في الكتاب اللي بختلف ماشي |
|
|
| 406 |
| 00:49:22,070 --> 00:49:25,510 |
| يعني .. يعني تقراوه لحالكوا عشان اخش موضوع جديد |
|
|
| 407 |
| 00:49:25,510 --> 00:49:27,070 |
| المحاضرة عشان اعطيكوا العافية |
|
|
|
|
