| 1 |
| 00:00:05,060 --> 00:00:07,980 |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله |
|
|
| 2 |
| 00:00:07,980 --> 00:00:14,440 |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد احنا بدأنا |
|
|
| 3 |
| 00:00:14,440 --> 00:00:18,600 |
| في chapter خمسة اللي بيحكي على ال static failure |
|
|
| 4 |
| 00:00:18,600 --> 00:00:23,080 |
| أو failure due to static loading so far حكينا عن |
|
|
| 5 |
| 00:00:23,080 --> 00:00:27,200 |
| ال maximum shear stress theory و ال distortion |
|
|
| 6 |
| 00:00:27,200 --> 00:00:29,880 |
| energy theory أو von Mises theory |
|
|
| 7 |
| 00:00:32,220 --> 00:00:35,440 |
| اليوم هنحكي عن new theory اللي هي ال Mohr theory |
|
|
| 8 |
| 00:00:37,630 --> 00:00:40,690 |
| إذا فاكرين نرجع لأول الشابتر كنا نفحص نشوف ال |
|
|
| 9 |
| 00:00:40,690 --> 00:00:43,570 |
| material هي ductile ولا مش ductile is ductile كنا |
|
|
| 10 |
| 00:00:43,570 --> 00:00:48,690 |
| نروح على جهة اليمين بعدين كنا نفحص نشوف هل ال |
|
|
| 11 |
| 00:00:48,690 --> 00:00:52,690 |
| yield strength in tension بيساوي yield strength in |
|
|
| 12 |
| 00:00:52,690 --> 00:00:55,270 |
| compression إذا بيساوي yield strength in tension |
|
|
| 13 |
| 00:00:55,270 --> 00:00:58,430 |
| بيساوي yield strength in compression كنا نستخدم |
|
|
| 14 |
| 00:00:58,430 --> 00:01:01,750 |
| اللي هي maximum shear stress theory في حالة |
|
|
| 15 |
| 00:01:01,750 --> 00:01:04,890 |
| concerted solution أو distortion energy theory في |
|
|
| 16 |
| 00:01:04,890 --> 00:01:13,050 |
| حالة more accurate solution الآن إذا ال yield |
|
|
| 17 |
| 00:01:13,050 --> 00:01:17,230 |
| strength أو ال strength in tension ما بيساويش ال |
|
|
| 18 |
| 00:01:17,230 --> 00:01:20,970 |
| strength in compression بدي استخدم نظرية ثانية |
|
|
| 19 |
| 00:01:20,970 --> 00:01:26,030 |
| اسمها ال Mohr theory بنستخدم ال Mohr theory ال Mohr |
|
|
| 20 |
| 00:01:26,030 --> 00:01:35,150 |
| theory يعني هي مؤسسة على ثلاث فحوصات عينة تم فحصها |
|
|
| 21 |
| 00:01:35,150 --> 00:01:40,070 |
| under pure tension uniaxial loading طبعًا ال Mohr |
|
|
| 22 |
| 00:01:40,070 --> 00:01:46,810 |
| بتكون بالشكل هذا وعينة كانت under pure compression |
|
|
| 23 |
| 00:01:46,810 --> 00:01:54,830 |
| هذا ال Mohr بتاعتها وعينة under pure torsion هذا |
|
|
| 24 |
| 00:01:54,830 --> 00:02:00,210 |
| بيكون ال Mohr sir بتاعتها الآن ال failure curve |
|
|
| 25 |
| 00:02:00,210 --> 00:02:08,710 |
| هذا هو ال failure curve بيكون curve مماس لثلاث دوائر ال |
|
|
| 26 |
| 00:02:08,710 --> 00:02:13,010 |
| tension و ال compression و ال torsion circle هذا |
|
|
| 27 |
| 00:02:13,010 --> 00:02:19,010 |
| اللي هو ال failure profile طبعًا as an |
|
|
| 28 |
| 00:02:19,010 --> 00:02:19,830 |
| approximation |
|
|
| 29 |
| 00:02:22,660 --> 00:02:27,700 |
| هنقول لأ خلينا نحكي نأخذ اللي هو ال tensile test و |
|
|
| 30 |
| 00:02:27,700 --> 00:02:32,580 |
| ال compression test و نرسم ال tangent line |
|
|
| 31 |
| 00:02:32,580 --> 00:02:37,120 |
| للدائرتين هدول ال two Mohr circles و هذا يمثل ال |
|
|
| 32 |
| 00:02:37,120 --> 00:02:41,960 |
| failure profile الخط هذا ال failure profile طبعًا |
|
|
| 33 |
| 00:02:41,960 --> 00:02:49,070 |
| based على ال geometry و تشبه مثلثات بيطلع عنده سيجما |
|
|
| 34 |
| 00:02:49,070 --> 00:02:55,530 |
| واحد على ST ناقص سيجما ثلاث على SC بيستنتج، |
|
|
| 35 |
| 00:02:55,530 --> 00:03:00,230 |
| سيجما واحد هي إيش؟ principle stress، سيجما اثنين |
|
|
| 36 |
| 00:03:00,230 --> 00:03:03,510 |
| principle stress، سيجما ثلاث principle إيش؟ stress |
|
|
| 37 |
| 00:03:06,110 --> 00:03:09,030 |
| ال ST هي ال strength in tension و ال SC هي ال |
|
|
| 38 |
| 00:03:09,030 --> 00:03:12,610 |
| strength in compression لو حطينا ال factor في ال |
|
|
| 39 |
| 00:03:12,610 --> 00:03:17,730 |
| safety بيصير عندي sigma 1 على ST ناقص sigma 3 على |
|
|
| 40 |
| 00:03:17,730 --> 00:03:25,630 |
| ST بيصير 1 على N لأن في حالة ductile materials ال |
|
|
| 41 |
| 00:03:25,630 --> 00:03:31,930 |
| ST بيصير yield strength in tension و ال SC بتكون |
|
|
| 42 |
| 00:03:31,930 --> 00:03:34,170 |
| yield strength in compression في حالة brittle |
|
|
| 43 |
| 00:03:34,170 --> 00:03:40,150 |
| materials هذه بتكون ال ultimate tensile strength |
|
|
| 44 |
| 00:03:40,150 --> 00:03:45,270 |
| وهذه ال ultimate compressive strength معناته احنا |
|
|
| 45 |
| 00:03:45,270 --> 00:03:48,870 |
| هنا general ST و ST في حالة ال ductile material ال |
|
|
| 46 |
| 00:03:48,870 --> 00:03:52,390 |
| ST بتكون yield strength in tension و ال SC ال |
|
|
| 47 |
| 00:03:52,390 --> 00:03:54,310 |
| yield strength in compression في حالة brittle |
|
|
| 48 |
| 00:03:54,310 --> 00:03:57,290 |
| materials بتكون هذه ال ultimate tensile strength |
|
|
| 49 |
| 00:03:57,290 --> 00:04:01,130 |
| وهذه بتكون ال ultimate compressive strength |
|
|
| 50 |
| 00:04:05,090 --> 00:04:11,350 |
| هنأخذ 2d case يعني في الشغل عندي في عندي ال two |
|
|
| 51 |
| 00:04:11,350 --> 00:04:12,890 |
| points و ال stresses اللي حلو إن أنا أكون عندي ال |
|
|
| 52 |
| 00:04:12,890 --> 00:04:16,290 |
| two points و ال stresses موجبين عندي ثلاث حالات |
|
|
| 53 |
| 00:04:16,290 --> 00:04:20,220 |
| هيكون ال sigma a و sigma b موجبين حالة الثانية |
|
|
| 54 |
| 00:04:20,220 --> 00:04:26,220 |
| واحدة موجبة واحدة سالبة حالة الثالثة اثنتين سالبين |
|
|
| 55 |
| 00:04:26,220 --> 00:04:30,340 |
| في الحالة الأولى إذا كانت sigma a و sigma b موجبين |
|
|
| 56 |
| 00:04:30,340 --> 00:04:33,720 |
| هترتبوا ترتيب تصاعدي sigma a أكبر أو يساوي sigma b |
|
|
| 57 |
| 00:04:33,720 --> 00:04:40,100 |
| أكبر أو يساوي صفر بتكون sigma واحد هي إيش؟ sigma a و |
|
|
| 58 |
| 00:04:40,100 --> 00:04:46,600 |
| sigma ثلاث اللي هي بتكون صفر معناته لما أعوض هنا |
|
|
| 59 |
| 00:04:47,600 --> 00:04:52,420 |
| بيصير عندي سيجما a على ST ناقص صفر على ST بيساوي |
|
|
| 60 |
| 00:04:52,420 --> 00:04:57,720 |
| واحد يعني |
|
|
| 61 |
| 00:04:57,720 --> 00:05:02,020 |
| الحالة الأولى عندي سيجما a |
|
|
| 62 |
| 00:05:04,710 --> 00:05:14,010 |
| أكبر أو يساوي سيجما b أكبر أو يساوي صفر سيجما |
|
|
| 63 |
| 00:05:14,010 --> 00:05:22,530 |
| واحد سيجما اثنين سيجما ثلاث عند ال failure بيصير |
|
|
| 64 |
| 00:05:22,530 --> 00:05:31,060 |
| سيجما واحد على ST ناقص سيجما ثلاث على S C |
|
|
| 65 |
| 00:05:31,060 --> 00:05:34,680 |
| بالساوي واحد يعني لو عوضنا سيجما واحد اللي هي سيجما |
|
|
| 66 |
| 00:05:34,680 --> 00:05:44,420 |
| A على S T ناقص صفر على S C بالساوي واحد يعني |
|
|
| 67 |
| 00:05:44,420 --> 00:05:53,800 |
| بالتالي دي سيجما A على S T بالساوي واحد يعني |
|
|
| 68 |
| 00:05:53,800 --> 00:06:02,080 |
| عشان يصير failure لازم سيجما A أكبر أو يساوي ال ST |
|
|
| 69 |
| 00:06:02,080 --> 00:06:07,520 |
| هذه الحالة الأولى الحالة الثانية واحدة موجبة |
|
|
| 70 |
| 00:06:07,520 --> 00:06:14,100 |
| وواحدة سالبة يعني أنا هرتبهم هتكون عندي سيجما a أكبر |
|
|
| 71 |
| 00:06:14,100 --> 00:06:22,220 |
| أو يساوي الصفر أكبر أو يساوي سيجما b يعني هذه هتكون |
|
|
| 72 |
| 00:06:22,220 --> 00:06:30,600 |
| سيجما واحد سيجما اثنين و سيجما ثلاث لما نطبق |
|
|
| 73 |
| 00:06:30,600 --> 00:06:36,220 |
| المعادلة اللي هي سيجما واحد على ST ناقص سيجما |
|
|
| 74 |
| 00:06:36,220 --> 00:06:41,700 |
| ثلاث على SC بالساوي واحد بيكون عندي اللي هي |
|
|
| 75 |
| 00:06:41,700 --> 00:06:50,960 |
| سيجما A على ST ناقص سيجما B على SC بالساوي واحد |
|
|
| 76 |
| 00:06:56,020 --> 00:07:04,280 |
| هذا أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر |
|
|
| 77 |
| 00:07:04,280 --> 00:07:06,020 |
| أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي |
|
|
| 78 |
| 00:07:06,020 --> 00:07:13,320 |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو |
|
|
| 79 |
| 00:07:13,320 --> 00:07:14,320 |
| يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي |
|
|
| 80 |
| 00:07:14,320 --> 00:07:14,420 |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو |
|
|
| 81 |
| 00:07:14,420 --> 00:07:15,060 |
| يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي |
|
|
| 82 |
| 00:07:15,060 --> 00:07:22,060 |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو |
|
|
| 83 |
| 00:07:22,060 --> 00:07:29,640 |
| يساوي سيجما اثنين سيجما ثلاث في العاطف المعادلة هذا بيكون |
|
|
| 84 |
| 00:07:29,640 --> 00:07:37,020 |
| عنده صفر على ST ناقص سيجما B |
|
|
| 85 |
| 00:07:41,660 --> 00:07:49,640 |
| على SC for fail هتكون أكبر أو يساوي واحد يعني |
|
|
| 86 |
| 00:07:49,640 --> 00:07:58,340 |
| هتكون عندي ناقص سيجما B على ال SC أو ناقص سيجما B |
|
|
| 87 |
| 00:07:58,340 --> 00:08:02,080 |
| أكبر |
|
|
| 88 |
| 00:08:02,080 --> 00:08:07,940 |
| أو يساوي ال SC إذا طلبت طرف ال ناقص بيصير سيجما B |
|
|
| 89 |
| 00:08:09,880 --> 00:08:17,220 |
| أقل أو يساوي سالب الـ SC هذه |
|
|
| 90 |
| 00:08:17,220 --> 00:08:23,880 |
| تمثل Graphically يعني |
|
|
| 91 |
| 00:08:23,880 --> 00:08:29,510 |
| هي من ناحية الشكل زي ال maximum shear stress theory |
|
|
| 92 |
| 00:08:29,510 --> 00:08:33,390 |
| منحت الشكل في ال maximum shear stress theory اللي |
|
|
| 93 |
| 00:08:33,390 --> 00:08:37,130 |
| ... اللي ... اللي بتكون ال ST ال strength in tension |
|
|
| 94 |
| 00:08:37,130 --> 00:08:42,750 |
| بالساوي ال strength in compression الحالة الأولى هي |
|
|
| 95 |
| 00:08:42,750 --> 00:08:47,910 |
| في الربع الأول والحالة |
|
|
| 96 |
| 00:08:47,910 --> 00:08:52,330 |
| اللي هي بتكون واحدة موجبة واحدة سالبة في الربع الرابع |
|
|
| 97 |
| 00:08:53,960 --> 00:08:57,640 |
| والحالة اللي هي الثالثة اثنتين سالبات اللي هي في |
|
|
| 98 |
| 00:08:57,640 --> 00:09:04,520 |
| الربع الثالث عشان |
|
|
| 99 |
| 00:09:04,520 --> 00:09:14,480 |
| نوجد اللي ... اللي هي ال shear strength in yield في |
|
|
| 100 |
| 00:09:14,480 --> 00:09:19,820 |
| حالة ال columnar theory هنعمل loading line |
|
|
| 101 |
| 00:09:46,420 --> 00:09:57,280 |
| هذه ST loading |
|
|
| 102 |
| 00:09:57,280 --> 00:10:02,680 |
| line ل pure torsion specimen pure torsion specimen |
|
|
| 103 |
| 00:10:02,680 --> 00:10:05,700 |
| pure torsion specimen يعني هيكون عندي ال Mohr |
|
|
| 104 |
| 00:10:05,700 --> 00:10:12,800 |
| circle هذه الدائرة معناته هيكون ال loading line ال |
|
|
| 105 |
| 00:10:12,800 --> 00:10:15,200 |
| load line بيعمل زاوية |
|
|
| 106 |
| 00:10:19,190 --> 00:10:23,710 |
| خمسة وأربعين درجة هذه |
|
|
| 107 |
| 00:10:23,710 --> 00:10:33,810 |
| النقطة واقعة على ال load line و واقعة على ال failure |
|
|
| 108 |
| 00:10:33,810 --> 00:10:42,150 |
| line يعني هذه معادلة و هذه معادلة نعرف إيش نساوي هذه |
|
|
| 109 |
| 00:10:42,150 --> 00:10:48,750 |
| sigma b بالساوي ناقص sigma a صح؟ |
|
|
| 110 |
| 00:10:51,490 --> 00:10:58,790 |
| بالضبط وهذه المعادلة التي عرضتها اللي هي اللي |
|
|
| 111 |
| 00:10:58,790 --> 00:11:03,610 |
| هي سيجما واحد على |
|
|
| 112 |
| 00:11:03,610 --> 00:11:08,710 |
| ST ناقص |
|
|
| 113 |
| 00:11:08,710 --> 00:11:15,350 |
| سيجما ثلاث على SC بالثانية واحد لكن لو تكون |
|
|
| 114 |
| 00:11:15,350 --> 00:11:18,070 |
| الحالة الثانية لو الواحد اللي بيجيب واحد السائل |
|
|
| 115 |
| 00:11:18,070 --> 00:11:22,070 |
| اللي بيكون عندي سيجما A الخط هذا معادلته sigma a |
|
|
| 116 |
| 00:11:22,070 --> 00:11:31,810 |
| بالساوي |
|
|
| 117 |
| 00:11:31,810 --> 00:11:43,530 |
| واحد |
|
|
| 118 |
| 00:11:43,530 --> 00:11:49,050 |
| و الخط هذا معادلته sigma b بالساوي واحد لو قعدت على |
|
|
| 119 |
| 00:11:49,050 --> 00:11:51,990 |
| سيجما B بالساوي ناقص سيجما a يعني هكون عندي |
|
|
| 120 |
| 00:11:51,990 --> 00:11:59,770 |
| sigma a على S t ناقص سيجما b عبارة عن إيش؟ ناقص |
|
|
| 121 |
| 00:11:59,770 --> 00:12:09,810 |
| سيجما a على S c بالساوي واحد يعني هكون عندي هأخذ sigma |
|
|
| 122 |
| 00:12:09,810 --> 00:12:21,310 |
| a على مشترك فيه 1 على S T زائد 1 على S C بالساوي 1 |
|
|
| 123 |
| 00:12:21,310 --> 00:12:32,870 |
| يعني هتكون عندي S T S C S T زائد S C في سيجما A مش |
|
|
| 124 |
| 00:12:32,870 --> 00:12:43,450 |
| بالساوي واحد يعني ال سيجما a هتكون ST SC على ST زائد |
|
|
| 125 |
| 00:12:43,450 --> 00:12:46,850 |
| SC أو Mohr circle هذا هو ال maximum مش هذا تاو |
|
|
| 126 |
| 00:12:46,850 --> 00:12:50,810 |
| maximum يعني |
|
|
| 127 |
| 00:12:50,810 --> 00:12:58,010 |
| هتمثل إيش؟ ال S اللي هو SS |
|
|
| 128 |
| 00:12:59,910 --> 00:13:04,150 |
| why أو ال ... أو ال strength in shear ال strength |
|
|
| 129 |
| 00:13:04,150 --> 00:13:12,430 |
| in shear خاصة بيه SS لأن في حالة ductile |
|
|
| 130 |
| 00:13:12,430 --> 00:13:16,610 |
| materials بنحكي yield في حالة brittle materials |
|
|
| 131 |
| 00:13:16,610 --> 00:13:26,070 |
| بنحكي على ال ultimate هتكون SS بالساوي ST SC على ST |
|
|
| 132 |
| 00:13:26,070 --> 00:13:27,590 |
| زائد SC |
|
|
| 133 |
| 00:13:35,300 --> 00:13:42,380 |
| طبعًا في حالة ال yield بيصير SSY بيساوي SSY tension SSY |
|
|
| 134 |
| 00:13:42,380 --> 00:13:47,980 |
| compression على SY tension زي SSY compression |
|
|
| 135 |
| 00:13:47,980 --> 00:13:52,820 |
| معناته |
|
|
| 136 |
| 00:13:52,820 --> 00:13:57,260 |
| ثلاث نظريات احنا |
|
|
| 137 |
| 00:13:57,260 --> 00:14:01,580 |
| حكينا إن ال maximum shear stress theory |
|
|
| 138 |
| 00:14:12,250 --> 00:14:14,730 |
| عندنا maximum shear stress theory وعندنا غير |
|
|
| 139 |
| 00:14:14,730 --> 00:14:21,970 |
| maximum shear stress theory و بتحكي بيصير failure |
|
|
| 140 |
| 00:14:21,970 --> 00:14:29,970 |
| ... بيصير failure لما tau max تكون أكبر أو يساوي |
|
|
| 141 |
| 00:14:29,970 --> 00:14:33,810 |
| اللي هو ال SSY |
|
|
| 142 |
| 00:14:37,750 --> 00:14:40,750 |
| و ال SSY في حالة ال maximum share .. ال SSY |
|
|
| 143 |
| 00:14:40,750 --> 00:14:46,470 |
| بيستوى SY على اتنين صح؟ حالة في حالة ال maximum |
|
|
| 144 |
| 00:14:46,470 --> 00:14:53,590 |
| share stress theory في حالة ال distortion energy |
|
|
| 145 |
| 00:14:53,590 --> 00:14:58,250 |
| theory برضه بيصير failure بطريقة يعني لما ال |
|
|
| 146 |
| 00:14:58,250 --> 00:15:01,610 |
| volume minus stress يكون أكبر بيستوى ال yield |
|
|
| 147 |
| 00:15:01,610 --> 00:15:11,830 |
| strength أو لما انتوا maximum أكبر أو يساوي SSY بس |
|
|
| 148 |
| 00:15:11,830 --> 00:15:15,370 |
| في الحالة هذا ال SSY إيش يساوي point خمسة سبعة |
|
|
| 149 |
| 00:15:15,370 --> 00:15:21,650 |
| سبعة ال SY في حالة ال column more theory ال |
|
|
| 150 |
| 00:15:21,650 --> 00:15:29,470 |
| column more theory برضه بتصير failure لما انتهى |
|
|
| 151 |
| 00:15:29,470 --> 00:15:36,340 |
| ومعكستكون أكبر أو يساوي SSY بس ال SSY في |
|
|
| 152 |
| 00:15:36,340 --> 00:15:40,900 |
| الحالة هذه بيساوي SY in tension في ال SY in |
|
|
| 153 |
| 00:15:40,900 --> 00:15:45,920 |
| compression على ال SY in tension زاد ال SY in |
|
|
| 154 |
| 00:15:45,920 --> 00:15:53,900 |
| compression فهو كان احكي تلت نظريات انه بيصير |
|
|
| 155 |
| 00:15:53,900 --> 00:15:57,580 |
| failure لما ال maximum share stress في ال |
|
|
| 156 |
| 00:15:57,580 --> 00:16:03,420 |
| mechanical element تحت الدراسة يتخطى ال .. ال |
|
|
| 157 |
| 00:16:03,420 --> 00:16:08,000 |
| yield strength in share بس إيش بيختلف في ال |
|
|
| 158 |
| 00:16:08,000 --> 00:16:09,960 |
| definition بتاع yield strength بحسب ال theory |
|
|
| 159 |
| 00:16:11,050 --> 00:16:14,130 |
| definition تعالي strength in shear في حالة ال max |
|
|
| 160 |
| 00:16:14,130 --> 00:16:16,690 |
| shear stress theory بيستوى SY على اتنين |
|
|
| 161 |
| 00:16:16,690 --> 00:16:20,750 |
| definition تعالي yield strength in shear في حالة |
|
|
| 162 |
| 00:16:20,750 --> 00:16:25,090 |
| distortion energy theory قوة خمس وسبعة سبعة SY ال |
|
|
| 163 |
| 00:16:25,090 --> 00:16:29,070 |
| definition تعالي yield strength in shear في حالة |
|
|
| 164 |
| 00:16:29,070 --> 00:16:35,310 |
| ال columnar theory بيكون سوى SY في SC على SY زي |
|
|
| 165 |
| 00:16:35,310 --> 00:16:36,450 |
| SC |
|
|
| 166 |
| 00:16:39,770 --> 00:16:42,950 |
| فأمكن اختصار أنا أحكي هاي النظريات التلتة هاد |
|
|
| 167 |
| 00:16:42,950 --> 00:16:48,830 |
| النظريات نفسها التلتة أن ال tau maximum بتكون أكبر |
|
|
| 168 |
| 00:16:48,830 --> 00:16:56,890 |
| ويساوي SSY بس بختلف ال definition أنا بفضل نروح |
|
|
| 169 |
| 00:16:56,890 --> 00:17:04,270 |
| بهذا الاتجاه أن هاي التلت نظرية زاهية بعدين |
|
|
| 170 |
| 00:17:04,270 --> 00:17:08,990 |
| احسب ال SSY بحسب النظرية المستخدمة |
|
|
| 171 |
| 00:17:13,760 --> 00:17:27,600 |
| نشوف مثال طيب |
|
|
| 172 |
| 00:17:27,600 --> 00:17:32,540 |
| الـ twenty five millimeter diameter shaft is |
|
|
| 173 |
| 00:17:32,540 --> 00:17:37,680 |
| aesthetically torqued تومتين و تلاتين نيوتن متر في |
|
|
| 174 |
| 00:17:37,680 --> 00:17:38,280 |
| عندي shaft |
|
|
| 175 |
| 00:17:54,830 --> 00:18:10,490 |
| وعملت عليه ايش؟ torque ال torque 230 نيوتن متر it |
|
|
| 176 |
| 00:18:10,490 --> 00:18:16,690 |
| is made of cast 150-T6 ألمونيوم ال material |
|
|
| 177 |
| 00:18:21,280 --> 00:18:32,880 |
| اللي هي مية و خمس ستين تي ستة aluminium with |
|
|
| 178 |
| 00:18:32,880 --> 00:18:44,680 |
| a yield strength in tension SY in tension بالساعة |
|
|
| 179 |
| 00:18:44,680 --> 00:18:48,640 |
| مية و ستين ميجا |
|
|
| 180 |
| 00:18:48,640 --> 00:18:58,350 |
| باسكال ال .. ال .. ال yield in compression مية و |
|
|
| 181 |
| 00:18:58,350 --> 00:19:07,150 |
| سبعين ميجا باسكال it |
|
|
| 182 |
| 00:19:07,150 --> 00:19:16,170 |
| is machine to final diameter طبعا القطر عندي خمسة |
|
|
| 183 |
| 00:19:16,170 --> 00:19:19,510 |
| و عشرين مليمتر |
|
|
| 184 |
| 00:19:21,940 --> 00:19:27,160 |
| estimate the factor of safety دي نحسس ان أنا حكي N |
|
|
| 185 |
| 00:19:27,160 --> 00:19:32,960 |
| طبعا |
|
|
| 186 |
| 00:19:32,960 --> 00:19:41,020 |
| واضح أن ال material is ductile الألمونيوم ال |
|
|
| 187 |
| 00:19:41,020 --> 00:19:43,480 |
| yield strength in tension بيستويز في yield |
|
|
| 188 |
| 00:19:43,480 --> 00:19:45,540 |
| strength in compression المعنى أنت ما نفعش نستخدم |
|
|
| 189 |
| 00:19:45,540 --> 00:19:48,940 |
| ال maximum shear stress theory ولا ال distortion |
|
|
| 190 |
| 00:19:48,940 --> 00:19:54,060 |
| theory بدي استخدم ال columnar theory في الحالة هذي |
|
|
| 191 |
| 00:19:54,060 --> 00:20:01,520 |
| بيكون ال |
|
|
| 192 |
| 00:20:01,520 --> 00:20:11,740 |
| سيجما واحد على SY tension minus سيجما 3 على SY |
|
|
| 193 |
| 00:20:11,740 --> 00:20:19,120 |
| compression سواحد على N هاي الخيارة المهمة أو بحكي |
|
|
| 194 |
| 00:20:19,120 --> 00:20:26,180 |
| ال tau max بالساوية |
|
|
| 195 |
| 00:20:26,180 --> 00:20:42,120 |
| SY على N هذه و هذه نفس الشيء طبعا هنشوف كيف لأن |
|
|
| 196 |
| 00:20:42,120 --> 00:20:47,700 |
| هذا under pure torsion لأن هيكون ال element تبعنا |
|
|
| 197 |
| 00:20:47,700 --> 00:20:57,400 |
| هيك |
|
|
| 198 |
| 00:20:57,400 --> 00:20:59,980 |
| مظبوط تعالوا |
|
|
| 199 |
| 00:21:01,540 --> 00:21:16,320 |
| التاوة شو تساوي؟ T R على J صح؟ يعني هتكون T في D |
|
|
| 200 |
| 00:21:16,320 --> 00:21:23,280 |
| على 2 الـ J اللي هي باي على اتنين و تلاتين دي قصة |
|
|
| 201 |
| 00:21:23,280 --> 00:21:33,640 |
| أربعة يعني هتكون تساوي ستاشر T على باي دي تكيب |
|
|
| 202 |
| 00:21:33,640 --> 00:21:39,560 |
| يعني |
|
|
| 203 |
| 00:21:39,560 --> 00:21:46,080 |
| هتكون ستاش في اتنين و تلاتين |
|
|
| 204 |
| 00:21:48,540 --> 00:21:54,740 |
| على باي ال دي عندي اللي هي خمسة و عشرين في بونت أو |
|
|
| 205 |
| 00:21:54,740 --> 00:22:01,140 |
| اتنين خمسة تكييب عشان أحولها ميجا باسكال هضربها في |
|
|
| 206 |
| 00:22:01,140 --> 00:22:11,780 |
| عشرة سالب ستة تطلع بالميجا باسكال خمسة |
|
|
| 207 |
| 00:22:11,780 --> 00:22:12,260 |
| و سبعين |
|
|
| 208 |
| 00:22:21,810 --> 00:22:30,650 |
| ميجا باسكال المارت |
|
|
| 209 |
| 00:22:30,650 --> 00:22:35,570 |
| سيركل بتاعتها كيف هتكون هتكون زي هيك مظبوط هاي |
|
|
| 210 |
| 00:22:35,570 --> 00:22:41,410 |
| المارت سيركل هذا هتكون سيجما ايه هذا ايش سيجما بيه |
|
|
| 211 |
| 00:22:41,410 --> 00:22:45,970 |
| بتكون في الحالة هذا سيجما ايه بساوة minus سيجما |
|
|
| 212 |
| 00:22:45,970 --> 00:22:48,350 |
| بيه بساوة توه صح |
|
|
| 213 |
| 00:22:52,780 --> 00:22:58,180 |
| أو ممكن احكي سيجما واحد اصلا minus سيجما تلاتة بيش |
|
|
| 214 |
| 00:22:58,180 --> 00:23:05,320 |
| ساوي تاو يعني |
|
|
| 215 |
| 00:23:05,320 --> 00:23:13,160 |
| هين هتكون عند سيجما واحد سيجما واحد اللي هي اللي |
|
|
| 216 |
| 00:23:13,160 --> 00:23:22,780 |
| هي تاو على SYT هي ال minus minus تاو على SYC |
|
|
| 217 |
| 00:23:22,780 --> 00:23:30,180 |
| سواحد على N يعني |
|
|
| 218 |
| 00:23:30,180 --> 00:23:39,460 |
| هتكون تاو في S |
|
|
| 219 |
| 00:23:39,460 --> 00:23:51,800 |
| YT زاد SYC على SYT SYC سواحد على N يعني .. |
|
|
| 220 |
| 00:23:51,800 --> 00:24:01,460 |
| يعني هتكون ال N أو نحكي ال تاو بالساوي |
|
|
| 221 |
| 00:24:07,250 --> 00:24:20,450 |
| SYT SYC على N في SYT زاد SYC اللي أنا |
|
|
| 222 |
| 00:24:20,450 --> 00:24:25,490 |
| عندها كلام خمسة وسبعين بتساوي |
|
|
| 223 |
| 00:24:25,490 --> 00:24:34,600 |
| ال SYT مية و ستين في مية وسبعين على n في مية و |
|
|
| 224 |
| 00:24:34,600 --> 00:24:42,080 |
| ستين زائد مية و سبعين و منها بنحسب n |
|
|
| 225 |
| 00:25:02,650 --> 00:25:10,290 |
| طيب لو بدى من الأول أحكي أن تاو ممكن |
|
|
| 226 |
| 00:25:10,290 --> 00:25:14,590 |
| أحكي أن |
|
|
| 227 |
| 00:25:14,590 --> 00:25:21,670 |
| tau max بالساوى |
|
|
| 228 |
| 00:25:21,670 --> 00:25:30,710 |
| .. بالساوى SXY على n أو n بالساوى SXY على tau |
|
|
| 229 |
| 00:25:33,670 --> 00:25:39,310 |
| ال SSY ايه الساوية؟ ال SSY ساوية |
|
|
| 230 |
| 00:25:39,310 --> 00:25:44,430 |
| S ال Y in tension في ال SY in compression على SY |
|
|
| 231 |
| 00:25:44,430 --> 00:25:48,750 |
| in tension زائد ال SY in compression يعني هتكون |
|
|
| 232 |
| 00:25:48,750 --> 00:25:53,770 |
| الساوية مية و ستين في مية وسبعين على تلت مية و |
|
|
| 233 |
| 00:25:53,770 --> 00:25:57,810 |
| تلتين هيطلع كام؟ |
|
|
| 234 |
| 00:26:17,880 --> 00:26:21,320 |
| ميجا بس كده، معناته ال N هتكون تساوي اتنين و |
|
|
| 235 |
| 00:26:21,320 --> 00:26:28,820 |
| ثمانين point أربعة على خمس وسبعين واحد |
|
|
| 236 |
| 00:26:28,820 --> 00:26:37,000 |
| point واحد نفس الشيء يعني |
|
|
| 237 |
| 00:26:37,000 --> 00:26:40,440 |
| ممكن تعمل كل النظريات أن ال factors N بيساوي as as |
|
|
| 238 |
| 00:26:40,440 --> 00:26:44,620 |
| Y على ال tau max بس اللي اختلف عند ال definition |
|
|
| 239 |
| 00:26:44,620 --> 00:26:46,580 |
| بتاع ال as as Y |
|
|
| 240 |
| 00:26:51,410 --> 00:27:17,470 |
| نشوف مثال تاني عندي |
|
|
| 241 |
| 00:27:20,570 --> 00:27:26,990 |
| أذرع .. أذرع ال DC اعترف ذراع النقطة D في force F |
|
|
| 242 |
| 00:27:26,990 --> 00:27:33,310 |
| بتأثر وفي عمود اللي هو OABC |
|
|
| 243 |
| 00:27:33,310 --> 00:27:38,330 |
| العمود هذا طوله أنه اتنين وارب اتناش واتنين ستاشر |
|
|
| 244 |
| 00:27:38,330 --> 00:27:45,650 |
| إنش وطول الدراع اللي هو DC خمستاشر إنش |
|
|
| 245 |
| 00:27:53,080 --> 00:28:02,840 |
| طيب ال material بتاعة ال bar ال material عبارة |
|
|
| 246 |
| 00:28:02,840 --> 00:28:09,440 |
| عن ألف و خمس تلاتين steel نشط الكربون فيه point |
|
|
| 247 |
| 00:28:09,440 --> 00:28:14,680 |
| تلاتة خمس بالمية نشط الكربون فيه طيب ال |
|
|
| 248 |
| 00:28:14,680 --> 00:28:21,320 |
| yield strength بتاعة ال SY واحد |
|
|
| 249 |
| 00:28:21,320 --> 00:28:33,080 |
| ثمانين كيلو باوند per square inch we |
|
|
| 250 |
| 00:28:33,080 --> 00:28:36,480 |
| presume that this component will be of no value |
|
|
| 251 |
| 00:28:36,480 --> 00:28:39,920 |
| after yielding إذا صار yielding يعني failure صار |
|
|
| 252 |
| 00:28:39,920 --> 00:28:47,100 |
| thus the force F القوة F required to initiate |
|
|
| 253 |
| 00:28:47,100 --> 00:28:53,160 |
| yielding القوة F اللازم عشان تبدأ ال yielding can |
|
|
| 254 |
| 00:28:53,160 --> 00:28:55,820 |
| be regarded as a strength of the component ممكن |
|
|
| 255 |
| 00:28:55,820 --> 00:29:00,020 |
| اعتبر ال force F اللي هتخلي ال .. اللي هتخلي ال |
|
|
| 256 |
| 00:29:00,020 --> 00:29:04,320 |
| yielding يبدأ هي ال strength بتاعة ال .. ال |
|
|
| 257 |
| 00:29:04,320 --> 00:29:08,900 |
| component find F أن أنا أحسب ايش قيمة F طبعا ال |
|
|
| 258 |
| 00:29:08,900 --> 00:29:13,760 |
| material ها دي ايش دكتيل ولا بريتيل؟ |
|
|
| 259 |
| 00:29:13,760 --> 00:29:16,640 |
| دكتيل واضح أن أنت تجربوه أنت بقول ارجع على ال |
|
|
| 260 |
| 00:29:16,640 --> 00:29:23,100 |
| tables هتلاقيها ال .. ال epsilon F بتاعتها هتكون |
|
|
| 261 |
| 00:29:23,100 --> 00:29:30,740 |
| أكبر من point O خمسة فأنتم هي ductile material |
|
|
| 262 |
| 00:29:30,740 --> 00:29:37,260 |
| عندي هي ال SY بالسوال ال SC بالسوال هي واحد |
|
|
| 263 |
| 00:29:37,260 --> 00:29:46,720 |
| ثمانين kilo pound per square inch at |
|
|
| 264 |
| 00:29:46,720 --> 00:29:48,840 |
| failure at failure |
|
|
| 265 |
| 00:29:52,580 --> 00:29:58,140 |
| at failure هتكون |
|
|
| 266 |
| 00:29:58,140 --> 00:30:07,320 |
| SSY بيساوي tau max at failure يعني ال factor of |
|
|
| 267 |
| 00:30:07,320 --> 00:30:15,000 |
| six ايش بيكون ساوي واحد مظبوط معناته |
|
|
| 268 |
| 00:30:15,000 --> 00:30:18,700 |
| باطلوب أحسب ال tau max و ال critical location |
|
|
| 269 |
| 00:30:22,110 --> 00:30:29,150 |
| ال critical location وين؟ عند a لأن عند a ايش |
|
|
| 270 |
| 00:30:29,150 --> 00:30:31,650 |
| القطر أصغر، عندي هنا القطر واحد و نصف إنش و هنا |
|
|
| 271 |
| 00:30:31,650 --> 00:30:39,350 |
| قطر واحد إنش و في طبعا stress concentration بس أنا |
|
|
| 272 |
| 00:30:39,350 --> 00:30:41,110 |
| في الحالة دي الحالة اللي هاخد في الانتباه ال |
|
|
| 273 |
| 00:30:41,110 --> 00:30:43,210 |
| stress concentration ولا راح أحمله |
|
|
| 274 |
| 00:30:45,900 --> 00:30:49,780 |
| بالظبط عند ال loading is static و ال material is |
|
|
| 275 |
| 00:30:49,780 --> 00:30:55,640 |
| ductile ممكن ما أخدش يعني اعتبار اللي هو ال stress |
|
|
| 276 |
| 00:30:55,640 --> 00:31:00,980 |
| concentration اللي أنا عند ايه ايش نوع ال loading |
|
|
| 277 |
| 00:31:00,980 --> 00:31:06,260 |
| فيه bending و فيه torsion صح؟ و في translateral |
|
|
| 278 |
| 00:31:06,260 --> 00:31:09,840 |
| stress هأحمل translateral stress يعني التلات حلقات |
|
|
| 279 |
| 00:31:09,840 --> 00:31:13,200 |
| في عندي اللي هو bending moment |
|
|
| 280 |
| 00:31:15,470 --> 00:31:20,170 |
| و في عندي torsional stress في torque و في |
|
|
| 281 |
| 00:31:20,170 --> 00:31:26,450 |
| transversal stress في حالة كان ال shaft طويل ممكن |
|
|
| 282 |
| 00:31:26,450 --> 00:31:30,370 |
| ال transversal stress يكون صغير بالمقارنة بال |
|
|
| 283 |
| 00:31:30,370 --> 00:31:36,530 |
| other stresses فانا هاخد في عين الاعتبار فقط بس ال |
|
|
| 284 |
| 00:31:36,530 --> 00:31:40,380 |
| bending و ال torsion عند A في عندي اللي هو bending |
|
|
| 285 |
| 00:31:40,380 --> 00:31:52,260 |
| moment عند A في عندي bending moment M= F |
|
|
| 286 |
| 00:31:52,260 --> 00:31:59,280 |
| كم؟ عندي اثنا عشر و اثنين واربعين |
|
|
| 287 |
| 00:31:59,280 --> 00:32:03,160 |
| عندي |
|
|
| 288 |
| 00:32:03,160 --> 00:32:07,300 |
| ال A اربعة عشر F |
|
|
| 289 |
| 00:32:08,740 --> 00:32:12,960 |
| و ال torque 15 |
|
|
| 290 |
| 00:32:12,960 --> 00:32:23,900 |
| F صح؟ |
|
|
| 291 |
| 00:32:23,900 --> 00:32:31,340 |
| لو أخدت stress element عند A هيكون ال |
|
|
| 292 |
| 00:32:31,340 --> 00:32:36,400 |
| bending moment تعمل عشان normal stress صح هاكوا |
|
|
| 293 |
| 00:32:36,400 --> 00:32:43,400 |
| عندي هنسميه sigma x y |
|
|
| 294 |
| 00:32:43,400 --> 00:32:47,040 |
| عندي tau xy |
|
|
| 295 |
| 00:32:47,040 --> 00:32:55,540 |
| sigma |
|
|
| 296 |
| 00:32:55,540 --> 00:32:59,860 |
| x عشان الساعة امسى |
|
|
| 297 |
| 00:33:03,990 --> 00:33:17,990 |
| على I و المقطع المدور صح هتكون تساوي M D على 2 على |
|
|
| 298 |
| 00:33:17,990 --> 00:33:27,130 |
| Pi على 64 D اس 4 يعني هتكون تساوي هنعود على M اللي |
|
|
| 299 |
| 00:33:27,130 --> 00:33:32,190 |
| هي 14 F في 32 |
|
|
| 300 |
| 00:33:35,400 --> 00:33:41,680 |
| على by d تكعيب صح؟ |
|
|
| 301 |
| 00:33:41,680 --> 00:33:55,260 |
| يعني هتكون ال d واحد صح؟ يعني اضربه لاربعة عشر في |
|
|
| 302 |
| 00:33:55,260 --> 00:34:03,400 |
| اثنين و ثلاثين في F على by في واحد تكعيب هتطلع ل |
|
|
| 303 |
| 00:34:03,400 --> 00:34:17,260 |
| sigma x مئة و اثنين و اربعين point ستة F التاو |
|
|
| 304 |
| 00:34:17,260 --> 00:34:29,080 |
| XY حيث هو تي R على ج اللي هتكون صح هو اربعة عشر T على |
|
|
| 305 |
| 00:34:29,080 --> 00:34:37,520 |
| Pi دي تكعيب يعني ال T خمسة طاقم اربعة عشر في الخمسة أشهر |
|
|
| 306 |
| 00:34:37,520 --> 00:34:48,680 |
| F على by ال D واحد هتطلع |
|
|
| 307 |
| 00:34:48,680 --> 00:34:59,680 |
| ستة و سبعين point اربعة F هذي تو XY |
|
|
| 308 |
| 00:35:09,130 --> 00:35:21,030 |
| ال .. لو بدأ أرسم Mohr circle هتكون |
|
|
| 309 |
| 00:35:21,030 --> 00:35:26,550 |
| ال sigma x و هي tau x هي نقطة وعندي sigma y في |
|
|
| 310 |
| 00:35:26,550 --> 00:35:34,990 |
| الصفرا صفر هي |
|
|
| 311 |
| 00:35:34,990 --> 00:35:58,180 |
| Mohr circle هتكون عشان زي هيك اظهر طيب |
|
|
| 312 |
| 00:35:58,180 --> 00:36:05,880 |
| ال tau max ايش هتكون ساعة ال radius تبع Mohr circle صح؟ |
|
|
| 313 |
| 00:36:07,780 --> 00:36:13,300 |
| هتكون ساوي جذر التربيع سيجما اكس ناقص سيجما واي |
|
|
| 314 |
| 00:36:13,300 --> 00:36:21,000 |
| على اثنين الكل تربيع زائد تاو اكس واي تربيع يعني |
|
|
| 315 |
| 00:36:21,000 --> 00:36:25,500 |
| هتكون جذر التربيع سيجما اكس سيجما واي بساوة صفر |
|
|
| 316 |
| 00:36:25,500 --> 00:36:28,280 |
| سيجما اكس اللي هي مئة و اثنين و اربعين point ستة |
|
|
| 317 |
| 00:36:31,180 --> 00:36:39,020 |
| على F على اثنين الكل تربيع زي ال tau XY اللي هي ستة |
|
|
| 318 |
| 00:36:39,020 --> 00:36:44,480 |
| و سبعين point اربعة F الكل تربيع |
|
|
| 319 |
| 00:37:07,100 --> 00:37:16,000 |
| أكم؟ F طيب |
|
|
| 320 |
| 00:37:16,000 --> 00:37:24,940 |
| ال failure بال sequence S TAU MAX و S SY ال |
|
|
| 321 |
| 00:37:24,940 --> 00:37:27,600 |
| definition تاع SY بيعتمد حسب ال theory إذا أنا |
|
|
| 322 |
| 00:37:27,600 --> 00:37:30,080 |
| استخدمت مثلا using |
|
|
| 323 |
| 00:37:34,080 --> 00:37:41,600 |
| distortion energy theory بتكون ال S SY so point |
|
|
| 324 |
| 00:37:41,600 --> 00:37:50,920 |
| خمسة سبعة سبعة SY يعني هتكون point خمسة سبعة سبعة |
|
|
| 325 |
| 00:37:50,920 --> 00:37:55,980 |
| في واحد ثمانين ستة |
|
|
| 326 |
| 00:37:55,980 --> 00:37:57,800 |
| و اربعين point سبعة تلاتة سبعة |
|
|
| 327 |
| 00:38:03,370 --> 00:38:10,510 |
| كلو باوند per square inch معناته ال failure بتكون |
|
|
| 328 |
| 00:38:10,510 --> 00:38:14,570 |
| عند الأساس و هي بيستوي ال tau max يعني هتكون عند |
|
|
| 329 |
| 00:38:14,570 --> 00:38:22,530 |
| ال ستة و اربعين point سبعة هتساوى مئة و اربعة و |
|
|
| 330 |
| 00:38:22,530 --> 00:38:25,970 |
| نص F يعني F كم تطلع |
|
|
| 331 |
| 00:38:43,520 --> 00:38:47,720 |
| أكتر بتطلع؟ تطلع point اربعة اربعة ستة تطلع في ال |
|
|
| 332 |
| 00:38:47,720 --> 00:38:52,520 |
| الف عشان تصير pound اذا كان الكلمة pound تطلع في ال |
|
|
| 333 |
| 00:38:52,520 --> 00:38:59,360 |
| الف اربعين ستة اربعين pound هادي |
|
|
| 334 |
| 00:38:59,360 --> 00:39:07,320 |
| عاش؟ ال F طيب |
|
|
| 335 |
| 00:39:07,320 --> 00:39:10,360 |
| احنا مش بنستخدم العلاقة تبع ال SSY بنسبة point |
|
|
| 336 |
| 00:39:14,260 --> 00:39:17,820 |
| مش قلنا يكون فيه shear و .. ما الها لأ ال loading |
|
|
| 337 |
| 00:39:17,820 --> 00:39:23,440 |
| الحقيقي pure shear لأ فيه bending فيه bending يعني |
|
|
| 338 |
| 00:39:23,440 --> 00:39:27,940 |
| ده بس هو كل الثلاث theories في الاخرين مش موجود |
|
|
| 339 |
| 00:39:27,940 --> 00:39:31,800 |
| في الكتاب كل ثلاثه هي هم نفس الاشياء أنه بيصير |
|
|
| 340 |
| 00:39:31,800 --> 00:39:35,060 |
| failure لإن ال maximum shear stress في ال element |
|
|
| 341 |
| 00:39:35,060 --> 00:39:38,900 |
| تحت الدراسة بيستويلي strength in shear |
|
|
| 342 |
| 00:39:41,820 --> 00:39:45,360 |
| مظبوط، فانا حسبت .. هعمل Mohr circle، حسبت ال |
|
|
| 343 |
| 00:39:45,360 --> 00:39:51,500 |
| maximum shear stress هو استخدم distortion .. لو ده |
|
|
| 344 |
| 00:39:51,500 --> 00:39:59,640 |
| استخدم using .. لأ |
|
|
| 345 |
| 00:39:59,640 --> 00:40:05,680 |
| ما حكاش هوبس طالما طلاكي ال strength على الاغلب في |
|
|
| 346 |
| 00:40:05,680 --> 00:40:08,560 |
| ال .. في ال steels نصف الكربون منخفضة بتكون ال |
|
|
| 347 |
| 00:40:08,560 --> 00:40:12,140 |
| strength in tension في الحديد بالذات بتكون نفسها |
|
|
| 348 |
| 00:40:12,140 --> 00:40:17,400 |
| في ال compression اللي بينهم بيختلف ال cast iron |
|
|
| 349 |
| 00:40:17,400 --> 00:40:17,900 |
| بيختلف |
|
|
| 350 |
| 00:40:20,700 --> 00:40:24,920 |
| using ال .. لو أدي أساقر ال maximum shear stress |
|
|
| 351 |
| 00:40:24,920 --> 00:40:32,920 |
| theory بتكون ال S SY نص ال SY يعني هتكون |
|
|
| 352 |
| 00:40:32,920 --> 00:40:37,860 |
| اربعين و نص kilo pound per square inch، الحالة |
|
|
| 353 |
| 00:40:37,860 --> 00:40:45,180 |
| هادة بتكون عندي الاربعين و نص بالساوي اللي هو مئة و |
|
|
| 354 |
| 00:40:45,180 --> 00:40:55,040 |
| أربعة و نص F و منها بتطلع ال F هتكون |
|
|
| 355 |
| 00:40:55,040 --> 00:40:59,000 |
| أقل من اربعين ستة و اربعين تلت مئة |
|
|
| 356 |
| 00:41:06,940 --> 00:41:09,880 |
| فواضح انه ال maximum shear stress theory is more |
|
|
| 357 |
| 00:41:09,880 --> 00:41:15,860 |
| conservative، اعطتني قيمة اقل لل force، يعني بتحكيلي |
|
|
| 358 |
| 00:41:15,860 --> 00:41:18,940 |
| انه بيصير failure لما ال force بيستوي تلاتمية و |
|
|
| 359 |
| 00:41:18,940 --> 00:41:22,440 |
| سبعة ثمانين ال distortion energy حكتلي بيصير |
|
|
| 360 |
| 00:41:22,440 --> 00:41:24,420 |
| failure لما ال force بيستوي اربعمية و ستة و |
|
|
| 361 |
| 00:41:24,420 --> 00:41:28,600 |
| اربعين، يعني احنا توقعنا ال failure بشكل مبكر |
|
|
| 362 |
| 00:41:39,340 --> 00:41:42,260 |
| معناته تلات نظريات اللي هي ال maximum shear stress |
|
|
| 363 |
| 00:41:42,260 --> 00:41:45,420 |
| theory, distortion energy theory و ال Coulomb-Mohr |
|
|
| 364 |
| 00:41:45,420 --> 00:41:53,140 |
| theory نفس المعادلة اللي هي tau max يساوي SSY على N |
|
|
| 365 |
| 00:41:53,140 --> 00:41:57,380 |
| ال SSY ال definition إذا استخدمت maximum shear |
|
|
| 366 |
| 00:41:57,380 --> 00:42:01,770 |
| stress theory بتكون تساويمص ال SY زي ال |
|
|
| 367 |
| 00:42:01,770 --> 00:42:05,490 |
| distortion energy بتكون ال SSY بالساوية point |
|
|
| 368 |
| 00:42:05,490 --> 00:42:10,530 |
| خمس سبعة سبعة SY اذا كانت ال material ال |
|
|
| 369 |
| 00:42:10,530 --> 00:42:13,050 |
| strength in tension بيساويش ال strength in |
|
|
| 370 |
| 00:42:13,050 --> 00:42:15,770 |
| compression و ده استخدام ال Coulomb-Mohr theory بتكون |
|
|
| 371 |
| 00:42:15,770 --> 00:42:23,850 |
| ال SSY بالساوية اللي هي SSY في SC على SY |
|
|
| 372 |
| 00:42:23,850 --> 00:42:25,770 |
| زائد SC |
|
|
| 373 |
| 00:42:28,210 --> 00:42:29,790 |
| تمام و خلصنا المحاضرة، تمام و لأ |
|
|
