|
|
| 1 |
| 00:00:04,960 --> 00:00:08,020 |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله |
|
|
| 2 |
| 00:00:08,020 --> 00:00:11,580 |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد إحنا بدأنا |
|
|
| 3 |
| 00:00:11,580 --> 00:00:15,240 |
| في شبتر ستة failure under dynamic or fatigue |
|
|
| 4 |
| 00:00:15,240 --> 00:00:19,920 |
| loading وصلنا لحد ال fatigue strength كيف نعمل |
|
|
| 5 |
| 00:00:19,920 --> 00:00:24,260 |
| approximation أو نعمل idealization للأساس عن ال |
|
|
| 6 |
| 00:00:24,260 --> 00:00:27,880 |
| diagram عشان |
|
|
| 7 |
| 00:00:27,880 --> 00:00:31,120 |
| to estimate ال fatigue strength عند 10 أس 3 |
|
|
| 8 |
| 00:00:31,120 --> 00:00:33,680 |
| cycle نبدأ في المعادلة اللي هي معادلة ستة اثنين |
|
|
| 9 |
| 00:00:47,520 --> 00:01:03,460 |
| لو أنت كنت هايل و نزلت عملت load و upload دلتا |
|
|
| 10 |
| 00:01:03,460 --> 00:01:09,600 |
| أبسلون الاستك على اثنين دلتا أبسلون |
|
|
| 11 |
| 00:01:13,960 --> 00:01:18,140 |
| plastic على اثنين يعني بيضل في شفاية ال plastic |
|
|
| 12 |
| 00:01:18,140 --> 00:01:28,140 |
| strain هاد ال sigma F prime السلوك بتاعها ده اللي |
|
|
| 13 |
| 00:01:28,140 --> 00:01:33,680 |
| هو إيش E إحنا قاعدين هنا ال total strain في جزء |
|
|
| 14 |
| 00:01:33,680 --> 00:01:39,020 |
| منه plastic و جزء منه إيش elastic بالنسبة لل |
|
|
| 15 |
| 00:01:39,020 --> 00:01:43,060 |
| plastic .. ال elastic strain ده delta between |
|
|
| 16 |
| 00:01:43,060 --> 00:01:53,000 |
| elastic على اثنين بتساوي هي sigma F prime على E في |
|
|
| 17 |
| 00:01:53,000 --> 00:01:59,130 |
| اثنين N قص بيه العظم في علاقة من ال elastic strain |
|
|
| 18 |
| 00:01:59,130 --> 00:02:04,030 |
| و ال sigma f prime يعني ال sigma f prime أو ال |
|
|
| 19 |
| 00:02:04,030 --> 00:02:12,450 |
| strength sf prime for n cycles وطبعا دي في ايه |
|
|
| 20 |
| 00:02:12,450 --> 00:02:18,020 |
| ايه ده التلابس من ال elastic حلتني لأن العلاقة هتش |
|
|
| 21 |
| 00:02:18,020 --> 00:02:28,240 |
| linear يعني هتصفى sigma f prime في اثنين n قص بيه |
|
|
| 22 |
| 00:02:28,240 --> 00:02:35,120 |
| اللي هي العلاقة اللي أنتو شايفينها لو |
|
|
| 23 |
| 00:02:35,120 --> 00:02:40,620 |
| كانت n عشرة أس تلاتة إذا كانت n بيستوي عشرة أس |
|
|
| 24 |
| 00:02:40,620 --> 00:02:48,360 |
| تلاتة يعني الألف هتكون ال strength عند الألف cycle |
|
|
| 25 |
| 00:02:48,360 --> 00:02:52,540 |
| بيستوي ال sigma f prime في اثنين في عشر .. هعوض عن |
|
|
| 26 |
| 00:02:52,540 --> 00:02:57,600 |
| الألف بألف في اثنين في عشر أس تلاتة في بي يعني |
|
|
| 27 |
| 00:02:57,600 --> 00:03:03,720 |
| هتكون اندي sf prime عند عشر أس تلاتة بيستوي اللي |
|
|
| 28 |
| 00:03:03,720 --> 00:03:12,080 |
| هي sigma f prime في اثنين في عشر أس تلاتة أس بي |
|
|
| 29 |
| 00:03:12,080 --> 00:03:19,590 |
| هاد هتكون some fraction من ال tensile strength هده |
|
|
| 30 |
| 00:03:19,590 --> 00:03:28,270 |
| هتكون القيمة بتاعها هده هتكون some fraction إحنا |
|
|
| 31 |
| 00:03:28,270 --> 00:03:32,190 |
| حكينا fraction لأنه أكيد هتكون أقل من ال tensile |
|
|
| 32 |
| 00:03:32,190 --> 00:03:35,550 |
| strength مش هندخل ال plastic range هتكون هدى أقل |
|
|
| 33 |
| 00:03:35,550 --> 00:03:41,910 |
| من إيش واحد ال F هتكون some fraction من ال S U T |
|
|
| 34 |
| 00:03:46,900 --> 00:03:52,320 |
| الـ F معناته هتكون تساوي هذا |
|
|
| 35 |
| 00:03:52,320 --> 00:03:56,340 |
| ال .. يعني ال F هتكون لو قصان طرفي يعني ال F هتكون |
|
|
| 36 |
| 00:03:56,340 --> 00:04:02,500 |
| تساوي ال sigma F prime في اثنين في عشر أس تلاتة |
|
|
| 37 |
| 00:04:02,500 --> 00:04:12,990 |
| أس بي على S U T ال S U T أو ال sigma F prime معطيها |
|
|
| 38 |
| 00:04:12,990 --> 00:04:15,790 |
| بالعلاقة التي هي SUT زي تلاتمية وخمسة وأربعين |
|
|
| 39 |
| 00:04:15,790 --> 00:04:22,910 |
| ميجاباسكال إذا بعوض ال sigma في ال prime واضح أن |
|
|
| 40 |
| 00:04:22,910 --> 00:04:30,130 |
| ال F is a function of SUT ال F تعتمد على ال SUT |
|
|
| 41 |
| 00:04:30,130 --> 00:04:34,170 |
| فهي علاقة جاهزة |
|
|
| 42 |
| 00:04:34,170 --> 00:04:40,350 |
| هنجيبها بعد شوية طبعا |
|
|
| 43 |
| 00:04:40,350 --> 00:04:41,790 |
| عشان ال curve |
|
|
| 44 |
| 00:04:55,910 --> 00:05:05,350 |
| هذه ال N E ال N E ال N بيساوي N E Endurance بيكون |
|
|
| 45 |
| 00:05:05,350 --> 00:05:11,250 |
| ال S F Prime بيساوي S E Prime يعني اللي عوضناه في |
|
|
| 46 |
| 00:05:11,250 --> 00:05:20,850 |
| العلاقة اللي هي هذه بيصير اندي S E Prime بيساوي |
|
|
| 47 |
| 00:05:20,850 --> 00:05:34,710 |
| Sigma F Prime في اثنين N E قص بي طبعا هيكون عندي X |
|
|
| 48 |
| 00:05:34,710 --> 00:05:43,870 |
| الطرفين على سجن F prime منها |
|
|
| 49 |
| 00:05:43,870 --> 00:05:54,170 |
| بحسب واخد log الطرفين log هتكون تساوي ب log |
|
|
| 50 |
| 00:05:57,110 --> 00:06:02,210 |
| مظبوط؟معناته P هتكون log ال S F prime على Sigma F |
|
|
| 51 |
| 00:06:02,210 --> 00:06:06,750 |
| prime على log 2 N E وعمله طبعا عكسها Sigma F prime |
|
|
| 52 |
| 00:06:06,750 --> 00:06:10,350 |
| على N E فصارت ايش؟ negative معناته ال P وجدناه |
|
|
| 53 |
| 00:06:10,350 --> 00:06:14,670 |
| المعادلة قادة طبعا إحنا بدينا نلخص بدنا المعادلة |
|
|
| 54 |
| 00:06:14,670 --> 00:06:19,760 |
| اللي هي S Fprime for n cycles بستوي sigma f prime |
|
|
| 55 |
| 00:06:19,760 --> 00:06:24,500 |
| في اثنين n أس بي بعدين حسبنا ال f بستوي sigma f prime |
|
|
| 56 |
| 00:06:24,500 --> 00:06:29,460 |
| على s و t في اثنين فعشر أس تلاتة أس بي و sigma f |
|
|
| 57 |
| 00:06:29,460 --> 00:06:32,260 |
| prime حسبناها من المعادلة الأولى أو الثانية بحسب |
|
|
| 58 |
| 00:06:32,260 --> 00:06:35,000 |
| الوحدات إذا كانت انجليزية بنستخدم المعادلة الأولى |
|
|
| 59 |
| 00:06:35,000 --> 00:06:38,880 |
| إذا كانت metric بنستخدم المعادلة الثانية بعدين |
|
|
| 60 |
| 00:06:38,880 --> 00:06:41,660 |
| حسبنا ال exponent b اللي هو minus log sigma f |
|
|
| 61 |
| 00:06:41,660 --> 00:06:48,190 |
| prime على s a prime على اثنين على log اثنين n a ال F |
|
|
| 62 |
| 00:06:48,190 --> 00:06:51,590 |
| له معادلة تانية اللي هو من طول العلاقة هذه معادلة |
|
|
| 63 |
| 00:06:51,590 --> 00:06:55,650 |
| من الدرجة الثانية في حالة ال metric units ال F |
|
|
| 64 |
| 00:06:55,650 --> 00:07:00,210 |
| بساوي one point oh six ناقص four point one فعشر أس |
|
|
| 65 |
| 00:07:00,210 --> 00:07:04,250 |
| ناقص أربعة S U T زي واحد ونصف فعشر أس ناقص سبعة S U |
|
|
| 66 |
| 00:07:04,250 --> 00:07:07,770 |
| T لكل تربيع إذا كانت S U T بين خمسمية و ألف وأربعمية ميجا بس كده إذا كانت ال S U T أقل من |
|
|
| 67 |
| 00:07:11,790 --> 00:07:14,370 |
| خمسمية ميجا |
|
|
| 69 |
| 00:07:16,030 --> 00:07:25,290 |
| recommended إنه نحط ال F في الساعة point nine طبعا |
|
|
| 70 |
| 00:07:25,290 --> 00:07:30,570 |
| أو أنا ممكن أستخدم ال figure هذا بمعرفتي لل SUT |
|
|
| 71 |
| 00:07:30,570 --> 00:07:41,310 |
| بحسب ال fraction F طيب |
|
|
| 72 |
| 00:07:42,560 --> 00:07:46,380 |
| إحنا حكينا ال S-endogram ممكن نعمله idealization |
|
|
| 73 |
| 00:07:46,380 --> 00:07:51,620 |
| يعني نقسمه لتلت مناطق في عندي هاي منطقة من واحد |
|
|
| 74 |
| 00:07:51,620 --> 00:07:58,500 |
| لألف linear من ألف لمليون linear وبعد المليون |
|
|
| 75 |
| 00:07:58,500 --> 00:08:03,420 |
| constant طبعا إحنا حكيه نحكي من واحد لمليون بدي |
|
|
| 76 |
| 00:08:03,420 --> 00:08:08,700 |
| أعتبره finite life وبعد المليون infinite life |
|
|
| 77 |
| 00:08:08,700 --> 00:08:10,140 |
| الآن |
|
|
| 78 |
| 00:08:12,210 --> 00:08:16,470 |
| في المنطقة هذه أو في المنطقة الأولى هذه هيكون يعني |
|
|
| 79 |
| 00:08:16,470 --> 00:08:20,690 |
| .. يعني بيعتبروا زي شبه static loading وتقريبا |
|
|
| 80 |
| 00:08:20,690 --> 00:08:24,090 |
| بيكون احتمالية ال .. ال failure تصير by yielding |
|
|
| 81 |
| 00:08:24,090 --> 00:08:31,100 |
| أكثر منه by fatigue ال .. في المنطقة هذه بين الألف |
|
|
| 82 |
| 00:08:31,100 --> 00:08:34,360 |
| والمليون العلاقة اللي نقدر نوصفها العلاقة طبعا هذه |
|
|
| 83 |
| 00:08:34,360 --> 00:08:38,320 |
| ال log log scale هتكون power له sf بالسواء a في n |
|
|
| 84 |
| 00:08:38,320 --> 00:08:43,540 |
| أس بي ال .. ال b هنا غير ال b السابقة هنشوف كيف |
|
|
| 85 |
| 00:08:43,540 --> 00:08:50,220 |
| الآن لأن في نقطتين نقطة هنا اللي |
|
|
| 86 |
| 00:08:50,220 --> 00:08:57,930 |
| هي ال n عبارة عن إكم؟ عن ألف وال sf عند ما أنا |
|
|
| 87 |
| 00:08:57,930 --> 00:09:01,150 |
| أكون أنا بتكون some fraction من ال S U T هتكون F و S U |
|
|
| 88 |
| 00:09:01,150 --> 00:09:11,150 |
| T وعند النقطة هذه مليون وال S E مليون وال S E و |
|
|
| 89 |
| 00:09:11,150 --> 00:09:15,870 |
| عند خط linear log log scale وعند نقطتين ممكن أحسب |
|
|
| 90 |
| 00:09:15,870 --> 00:09:23,730 |
| ال constants A و B يعني عند نقطتين عند عشر أس |
|
|
| 91 |
| 00:09:23,730 --> 00:09:28,430 |
| تلاتة cycles ال Sf بتكون ساوي F S U T عند ال N |
|
|
| 92 |
| 00:09:28,430 --> 00:09:33,490 |
| بيساوي مليون بتكون ال Sf بيساوي S A والمعادلة |
|
|
| 93 |
| 00:09:33,490 --> 00:09:39,170 |
| عندي اللي هي Sf بيساوي A في N أس B يعني عند نقطتين |
|
|
| 94 |
| 00:09:39,170 --> 00:09:46,570 |
| النقطة اللي هو اللي هي عشر أس تلاتة هو F S U T |
|
|
| 95 |
| 00:09:46,570 --> 00:09:54,910 |
| النقطة الثانية عشر أس ستة هو S A لو عوض في النقطة |
|
|
| 96 |
| 00:09:54,910 --> 00:10:02,630 |
| الأولى عند ال S F ساوي A N أس B النقطة الأولى هي |
|
|
| 97 |
| 00:10:02,630 --> 00:10:12,070 |
| عبارة عن F S U T ساوي A فعشرة أو ستلاتة أس B |
|
|
| 98 |
| 00:10:12,070 --> 00:10:19,690 |
| صح عند النقطة الثانية هيكون عند S E بتساوي |
|
|
| 99 |
| 00:10:22,190 --> 00:10:33,690 |
| A في عشر أس ستة أس بي هاي واحد هاي اثنين لأقسم |
|
|
| 100 |
| 00:10:33,690 --> 00:10:43,130 |
| واحد على اثنين بيصير اندي F S U T على S E اللي |
|
|
| 101 |
| 00:10:43,130 --> 00:10:48,630 |
| هيروح هتكون عشر أس سالب تلاتة |
|
|
| 102 |
| 00:10:50,750 --> 00:11:03,030 |
| أس بي صح؟ يعني هتصير عشر أس سالب تلاتة بي بظهر لو |
|
|
| 103 |
| 00:11:03,030 --> 00:11:08,150 |
| أخدت log الطرفين هكون عندي log ال |
|
|
| 104 |
| 00:11:08,150 --> 00:11:18,630 |
| F sut على Se ساوي ناقص تلاتة بي |
|
|
| 105 |
| 00:11:21,660 --> 00:11:28,720 |
| يعني ال B تطلع سالب تلت log ال F S U T على S A و |
|
|
| 106 |
| 00:11:28,720 --> 00:11:33,160 |
| ال A من |
|
|
| 107 |
| 00:11:33,160 --> 00:11:38,940 |
| أي معادلة بعوض عن B بحسب |
|
|
| 108 |
| 00:11:38,940 --> 00:11:43,500 |
| بعمل simplification و بحسب ال A تطلع ال A بالساوية |
|
|
| 109 |
| 00:11:43,500 --> 00:11:49,680 |
| F S U T لكل تربيع على S A يعني يبقى عوض في معادلة |
|
|
| 110 |
| 00:11:49,680 --> 00:12:03,560 |
| واحد أو معادلة اثنين عن بيه ومنها بحسب ال a إذا |
|
|
| 111 |
| 00:12:03,560 --> 00:12:06,300 |
| عندي كان ال element أو ال mechanical element under |
|
|
| 112 |
| 00:12:06,300 --> 00:12:10,620 |
| complete reversed stress sigma reversal في |
|
|
| 113 |
| 00:12:10,620 --> 00:12:12,920 |
| المعادلة السابقة اللي هي .. اللي هي هذه |
|
|
| 114 |
| 00:12:21,580 --> 00:12:26,160 |
| ممكن أحسب number of reversals to failure عدد الـ |
|
|
| 115 |
| 00:12:26,160 --> 00:12:31,380 |
| reversals to failure ومنها بحسب ال N اللي بتطلع |
|
|
| 116 |
| 00:12:31,380 --> 00:12:37,700 |
| sigma reversal على A أس واحد على B |
|
|
| 117 |
| 00:12:41,900 --> 00:12:44,780 |
| طبعا ال typical S-endogram هو مش ال S-endogram |
|
|
| 118 |
| 00:12:44,780 --> 00:12:49,740 |
| السابق يطبق في حالة completely reversed stress لأن |
|
|
| 119 |
| 00:12:49,740 --> 00:12:55,320 |
| هو هيك انعمل أخذنا standard specimen وال load كان |
|
|
| 120 |
| 00:12:55,320 --> 00:12:59,820 |
| completely reversed bending stress لكن في |
|
|
| 121 |
| 00:12:59,820 --> 00:13:04,180 |
| التطبيقات الفعلية بيكونش ال stress completely |
|
|
| 122 |
| 00:13:04,180 --> 00:13:07,120 |
| reversed يعني أو بيكونش completely reversed |
|
|
| 123 |
| 00:13:07,120 --> 00:13:15,100 |
| فمحتاجين أن نجيب equivalent reversed stress لل |
|
|
| 124 |
| 00:13:15,100 --> 00:13:17,680 |
| actual state of stress هنشوف في آخر ال chapter هذه |
|
|
| 125 |
| 00:13:17,680 --> 00:13:21,400 |
| هنوجد equivalent completely reversed stress |
|
|
| 126 |
| 00:13:21,400 --> 00:13:27,980 |
| situation تكافئ اللي هي ال state و stress الفعلية |
|
|
| 127 |
| 00:13:27,980 --> 00:13:31,400 |
| نشوف مثال |
|
|
| 128 |
| 00:13:45,060 --> 00:13:51,700 |
| طيب given a ten fifty hot rolled steel يعني الماتير |
|
|
| 129 |
| 00:13:51,700 --> 00:13:56,880 |
| اللي عندي عشرة |
|
|
| 130 |
| 00:13:56,880 --> 00:14:02,520 |
| خمسين hot rolled steel |
|
|
| 131 |
| 00:14:08,810 --> 00:14:12,530 |
| estimate the rotating beam endurance limit at 10 و |
|
|
| 132 |
| 00:14:12,530 --> 00:14:19,590 |
| 6 cycles دي نحسب ال S E prime ال |
|
|
| 133 |
| 00:14:19,590 --> 00:14:23,930 |
| S E prime مش متساوي في |
|
|
| 134 |
| 00:14:23,930 --> 00:14:28,970 |
| علاقة بين ال S E prime وال S U T؟ |
|
|
| 135 |
| 00:14:28,970 --> 00:14:37,470 |
| في علاقة ليه |
|
|
| 136 |
| 00:14:37,470 --> 00:14:37,930 |
| هذه؟ |
|
|
| 137 |
| 00:14:40,520 --> 00:14:45,480 |
| بيساوي نص ال |
|
|
| 138 |
| 00:14:45,480 --> 00:14:53,400 |
| S.U.T إذا كانت ال S.U.T أقل |
|
|
| 139 |
| 00:14:53,400 --> 00:15:03,180 |
| أو بيساوي ألف أو أربعمائة ميجا باسكال أو بيساوي 700 |
|
|
| 140 |
| 00:15:03,180 --> 00:15:12,640 |
| ميجا باسكال إذا كانت ال SUT اكبر من 1400 ميجا باسكال |
|
|
| 141 |
| 00:15:12,640 --> 00:15:18,360 |
| أول خطوة لازم نوجد إيش الـ SUT من هنا نوجد الـ SUT |
|
|
| 142 |
| 00:15:18,360 --> 00:15:25,380 |
| ثانيا إيش رقم التابل طالع ليها روح على الـ appendix |
|
|
| 143 |
| 00:15:25,380 --> 00:15:31,760 |
| A20 روحولي على الـ A20 |
|
|
| 144 |
| 00:15:37,520 --> 00:15:40,080 |
| بتروح الـ hot rolled steel 1050 |
|
|
| 145 |
| 00:16:10,670 --> 00:16:23,730 |
| ألف .. ألف |
|
|
| 146 |
| 00:16:23,730 --> 00:16:29,550 |
| و ستين ما أعرف أكتبش هذا .. آه |
|
|
| 147 |
| 00:16:40,640 --> 00:16:51,220 |
| اللي هو table a20 |
|
|
| 148 |
| 00:16:51,220 --> 00:16:57,540 |
| a20 مظبوط هذا |
|
|
| 149 |
| 00:16:57,540 --> 00:17:00,740 |
| مظبوط |
|
|
| 150 |
| 00:17:12,850 --> 00:17:17,770 |
| إحنا عندنا الـ steel ألف و خمسين hot rolled steel |
|
|
| 151 |
| 00:17:17,770 --> 00:17:29,570 |
| الـ strings بتاعه كام؟ ستمائة و عشرين |
|
|
| 152 |
| 00:17:29,570 --> 00:17:41,430 |
| SUT ستمائة و عشرين ميجا معناته |
|
|
| 153 |
| 00:17:41,430 --> 00:17:42,170 |
| الـ SE prime |
|
|
| 154 |
| 00:17:46,030 --> 00:17:51,210 |
| هي أقل من ألف الرمية ما هي هتكون نصف صح كانت صارت نصف |
|
|
| 155 |
| 00:17:51,210 --> 00:18:00,670 |
| في ستمائة و عشرين ساوي ثلاثمائة و عشرة ميجا بس كده |
|
|
| 156 |
| 00:18:00,670 --> 00:18:04,250 |
| هذا |
|
|
| 157 |
| 00:18:04,250 --> 00:18:14,870 |
| المطلوب الأول المطلوب |
|
|
| 158 |
| 00:18:14,870 --> 00:18:15,350 |
| الثاني |
|
|
| 159 |
| 00:18:18,900 --> 00:18:23,860 |
| بدو the endurance strength أو ممكن أحكي the |
|
|
| 160 |
| 00:18:23,860 --> 00:18:28,300 |
| fatigue strength أكثر دقة the fatigue strength of |
|
|
| 161 |
| 00:18:28,300 --> 00:18:33,380 |
| a polished rotating beam specimen corresponding to |
|
|
| 162 |
| 00:18:33,380 --> 00:18:38,160 |
| عشر أس أربعة cycle فين |
|
|
| 163 |
| 00:18:38,160 --> 00:18:46,380 |
| دي عينة هتعيش الآن بتاعتها عشر أس أربعة cycles |
|
|
| 164 |
| 00:18:48,260 --> 00:18:54,900 |
| الـ dish الوصلة اللي تحت الـ cone بتاعتها المعادلة |
|
|
| 165 |
| 00:18:54,900 --> 00:18:59,560 |
| اللي |
|
|
| 166 |
| 00:18:59,560 --> 00:19:05,720 |
| هي sf تساوي |
|
|
| 167 |
| 00:19:05,720 --> 00:19:09,320 |
| a أنقص |
|
|
| 168 |
| 00:19:09,320 --> 00:19:17,480 |
| b صح؟ معناه تطلب أحس بإيش الـ a الـ a تساوي f |
|
|
| 169 |
| 00:19:21,530 --> 00:19:29,350 |
| SUT الكل تربيع على SA لأن الـ SUT معروف عنده لازم |
|
|
| 170 |
| 00:19:29,350 --> 00:19:40,730 |
| يبقى عند الـ F الـ |
|
|
| 171 |
| 00:19:40,730 --> 00:19:41,930 |
| F ستكون تساوي |
|
|
| 172 |
| 00:19:45,620 --> 00:19:49,780 |
| يعني بأستخدم المعادلة أو بأستخدم الـ graph بس كنت |
|
|
| 173 |
| 00:19:49,780 --> 00:19:56,200 |
| بأستخدم الـ graph الـ SUT عندي ستمائة و عشان أكم .. |
|
|
| 174 |
| 00:19:56,200 --> 00:20:06,600 |
| أكم كيلو .. أكم؟ تسعين يعني هنكون إحنا هي التسعين |
|
|
| 175 |
| 00:20:06,600 --> 00:20:12,280 |
| يعني حوالين تقريبا point تمانية ستة يعني الـ F هتكون |
|
|
| 176 |
| 00:20:12,280 --> 00:20:21,300 |
| point تمانية ستة figure ستة ثمانين أو بأستخدم |
|
|
| 177 |
| 00:20:21,300 --> 00:20:31,620 |
| المعادلة اللي هي F تساوي one point O ستة minus |
|
|
| 178 |
| 00:20:31,620 --> 00:20:36,760 |
| أربعة point واحد عشرة أقل سالب أربعة في ستمائة |
|
|
| 179 |
| 00:20:36,760 --> 00:20:43,410 |
| وعشر اللي هي S U T زائد واحد و نصف في عشرة أقل سالب |
|
|
| 180 |
| 00:20:43,410 --> 00:20:49,910 |
| السبعة في ستمائة و عشرين تربيع خلينا نشوف إيش بيطلع |
|
|
| 181 |
| 00:20:49,910 --> 00:20:55,910 |
| معانا قريبة |
|
|
| 182 |
| 00:20:55,910 --> 00:21:00,910 |
| كثير من تمانية ستة |
|
|
| 183 |
| 00:21:00,910 --> 00:21:01,350 |
| ثلاثة |
|
|
| 184 |
| 00:21:05,000 --> 00:21:13,440 |
| طيب معناته الـ A هتكون تساوي point تمانية ستة ثلاثة |
|
|
| 185 |
| 00:21:13,440 --> 00:21:21,540 |
| ستة و عشرين الكل تربيع على اس إيه اللي هي ثلاثمائة |
|
|
| 186 |
| 00:21:21,540 --> 00:21:21,820 |
| عشر |
|
|
| 187 |
| 00:21:38,480 --> 00:21:51,880 |
| تسعمية و ثلاثة و عشرين و نصف هذا الـ A طيب الـ B الـ |
|
|
| 188 |
| 00:21:51,880 --> 00:22:00,740 |
| B تساوي ناقص طول log الـ |
|
|
| 189 |
| 00:22:00,740 --> 00:22:14,150 |
| F S U T على الـ SA صنع قسطولت الـ log الـ point |
|
|
| 190 |
| 00:22:14,150 --> 00:22:23,250 |
| تمانية ستة ثلاثة ستمائة و عشرين على ثلاثمائة و عشر |
|
|
| 191 |
| 00:22:48,240 --> 00:22:57,140 |
| point صفر صفر سبعة تسعة minus طيب |
|
|
| 192 |
| 00:22:57,140 --> 00:23:04,860 |
| معناته الـ sf هتكون حاصل ضرب a تسعمية و ثلاثة و عشرين و |
|
|
| 193 |
| 00:23:04,860 --> 00:23:09,380 |
| نصف في الـ n اللي هي عشر أس أربعة |
|
|
| 194 |
| 00:23:34,200 --> 00:23:38,340 |
| 446.49 400 |
|
|
| 195 |
| 00:23:41,360 --> 00:23:49,880 |
| و الـ 46 ميجا باسكال يعني |
|
|
| 196 |
| 00:23:49,880 --> 00:23:55,860 |
| واضح جاي بين الـ SA و الـ SUT لأن الخط جاي زي هيك، |
|
|
| 197 |
| 00:23:55,860 --> 00:24:06,020 |
| مظبوط؟ هاي 320 طيب |
|
|
| 198 |
| 00:24:06,020 --> 00:24:07,040 |
| هذا مطلوب الثاني |
|
|
| 199 |
| 00:24:11,430 --> 00:24:16,950 |
| المطلوب الثالث estimate the |
|
|
| 200 |
| 00:24:16,950 --> 00:24:23,330 |
| expected life of a polished rotating beam specimen |
|
|
| 201 |
| 00:24:23,330 --> 00:24:29,650 |
| under a completely reversed stress يعني إذا الـ |
|
|
| 202 |
| 00:24:29,650 --> 00:24:35,070 |
| specimen تحت أثر completely reversed stress قيمته |
|
|
| 203 |
| 00:24:35,070 --> 00:24:41,910 |
| خمسة خمسين kilo poundparents connection بس |
|
|
| 204 |
| 00:24:41,910 --> 00:24:44,110 |
| national بالميجا باسكال حلوليا بالله اللي ميجا |
|
|
| 205 |
| 00:24:44,110 --> 00:24:50,150 |
| باسكال يعني |
|
|
| 206 |
| 00:24:50,150 --> 00:24:59,150 |
| اقسموا على تسعين ضروف ستمائة و عشرين مظبوط؟ |
|
|
| 207 |
| 00:24:59,150 --> 00:25:06,350 |
| ثلاثمائة و ثمانين ميجا |
|
|
| 208 |
| 00:25:06,350 --> 00:25:08,170 |
| باسكال |
|
|
| 209 |
| 00:25:12,640 --> 00:25:22,220 |
| طيب معناته عند الـ N نفس المعادلة هتكون الـ N تساوي |
|
|
| 210 |
| 00:25:22,220 --> 00:25:32,500 |
| sigma reversal على A أس واحد على B يعني هتكون ثلاث |
|
|
| 211 |
| 00:25:32,500 --> 00:25:38,760 |
| ماية و ثمانين على تسعمية و ثلاثة و عشرين و نصف |
|
|
| 212 |
| 00:25:41,530 --> 00:25:56,930 |
| أس واحد على سالب point O سبعة تسعة هتعيش |
|
|
| 213 |
| 00:25:56,930 --> 00:26:00,150 |
| أكثر |
|
|
| 214 |
| 00:26:00,150 --> 00:26:06,650 |
| من عشر آلاف ساكن لأن الـ stress level صار أقل الـ |
|
|
| 215 |
| 00:26:06,650 --> 00:26:09,030 |
| stress level أقل فهتعيش فترة أطول |
|
|
| 216 |
| 00:26:12,240 --> 00:26:19,800 |
| من عشر آلاف كام؟ |
|
|
| 217 |
| 00:26:19,800 --> 00:26:26,400 |
| ستة و سبعين ألف |
|
|
| 218 |
| 00:26:26,400 --> 00:26:35,700 |
| cycle يعني |
|
|
| 219 |
| 00:26:35,700 --> 00:26:38,160 |
| ستة و سبعين ألف stress cycle |
|
|
| 220 |
| 00:26:45,990 --> 00:26:51,910 |
| طيب نخش على موضوع جديد لأن الـ SE primal endurance |
|
|
| 221 |
| 00:26:51,910 --> 00:26:59,230 |
| limit لما طلعناها كانت في المعمل كانت العينة |
|
|
| 222 |
| 00:26:59,230 --> 00:27:05,650 |
| معيارية الـ loading pure bending وكان completely |
|
|
| 223 |
| 00:27:05,650 --> 00:27:10,930 |
| reversed كان completely reversed معناته اللي هي |
|
|
| 224 |
| 00:27:10,930 --> 00:27:16,710 |
| highly polished ويله standard size معين و الـ loading |
|
|
| 225 |
| 00:27:16,710 --> 00:27:23,250 |
| pure bending و completely reversed stress عرض |
|
|
| 226 |
| 00:27:23,250 --> 00:27:30,130 |
| الواقع ممكن ما يكونش bending ممكن تورجين أو أكسل أو |
|
|
| 227 |
| 00:27:30,130 --> 00:27:34,760 |
| bending أو أي خلطة منهم القطر اللي هنتعرض لقطر الـ |
|
|
| 228 |
| 00:27:34,760 --> 00:27:39,180 |
| .. الـ mechanical part بيكونش نفسه القطر بتاع الـ |
|
|
| 229 |
| 00:27:39,180 --> 00:27:45,220 |
| specimen الـ surface finish مختلف، |
|
|
| 230 |
| 00:27:45,220 --> 00:27:50,320 |
| الفحص نعمل درجة حرارة الغرفة الآن ممكن يكون الـ |
|
|
| 231 |
| 00:27:50,320 --> 00:27:53,260 |
| mechanical element عند درجة حرارة مرتفعة أو درجة |
|
|
| 232 |
| 00:27:53,260 --> 00:27:57,640 |
| حرارة منخفضة مختلفة درجة الحرارة و الـ SEPI لما أنا |
|
|
| 233 |
| 00:27:57,640 --> 00:28:01,880 |
| حاكيه هنا بالثورة و نصف الـ SET based على fifty |
|
|
| 234 |
| 00:28:01,880 --> 00:28:05,980 |
| percent reliability fifty percent reliability إذا |
|
|
| 235 |
| 00:28:05,980 --> 00:28:08,820 |
| اختلفت الـ reliability لاد داتا عن خمسماية لمية |
|
|
| 236 |
| 00:28:08,820 --> 00:28:12,160 |
| معناته محتاج أنا .. معناته لـ modification معناته |
|
|
| 237 |
| 00:28:12,160 --> 00:28:16,270 |
| عشان أحصل inverse limitلـ mechanical element على |
|
|
| 238 |
| 00:28:16,270 --> 00:28:21,630 |
| أرض الواقع محتاج أعمل تعديلات لأن الـ mechanical |
|
|
| 239 |
| 00:28:21,630 --> 00:28:27,550 |
| element موجود تحت ظروف مختلفة عن الظروف اللي هو الـ |
|
|
| 240 |
| 00:28:27,550 --> 00:28:33,030 |
| specimen المعياري وبالتالي محتاج أعمل تعديلات عشان |
|
|
| 241 |
| 00:28:33,030 --> 00:28:40,610 |
| ذلك بأستخدم معادلة SE تساوي K A K B K C K D K E SE |
|
|
| 242 |
| 00:28:40,610 --> 00:28:49,160 |
| Prime الـ SE prime هي الـ endurance limit عندي |
|
|
| 243 |
| 00:28:49,160 --> 00:28:58,160 |
| critical location في الـ mechanical element طبعا الـ |
|
|
| 244 |
| 00:28:58,160 --> 00:29:04,730 |
| SE prime هي خاصية للمادة خاصية المادة اللي هي الـ |
|
|
| 245 |
| 00:29:04,730 --> 00:29:11,010 |
| endurance limit لـ standard fatigue specimen under |
|
|
| 246 |
| 00:29:11,010 --> 00:29:15,570 |
| pure bending complete reversed stress highly |
|
|
| 247 |
| 00:29:15,570 --> 00:29:20,750 |
| polished و العينة معيارية الـ K A هو surface factor |
|
|
| 248 |
| 00:29:20,750 --> 00:29:28,970 |
| surface finish الـ K B size factor K C load factor |
|
|
| 249 |
| 00:29:28,970 --> 00:29:33,910 |
| و الـ K D temperature factor و الـ K E اللي هو |
|
|
| 250 |
| 00:29:33,910 --> 00:29:38,650 |
| reliability factor و الـ S E هو الـ endurance limit |
|
|
| 251 |
| 00:29:38,650 --> 00:29:39,890 |
| بعد التعديلات هذه كلها |
|
|
| 252 |
| 00:29:44,580 --> 00:29:52,540 |
| أول واحد اللي هو الـ surface factor k a طبعا كل ما |
|
|
| 253 |
| 00:29:52,540 --> 00:29:57,060 |
| كان الـ mechanical element الـ strength بتاعته بيزيد |
|
|
| 254 |
| 00:29:57,060 --> 00:30:02,860 |
| كل ما كان أكثر حساسية للـ surface finish إذا كان |
|
|
| 255 |
| 00:30:02,860 --> 00:30:05,620 |
| مثلا الـ strength بتاعته منخفضة ductile كتير |
|
|
| 256 |
| 00:30:05,620 --> 00:30:11,440 |
| بيكونش حساس للـ surface finish و الخدوش لكن كل ما |
|
|
| 257 |
| 00:30:11,440 --> 00:30:15,940 |
| زي الـ strength بتكون حساسيته أكثر معناته الـ K A |
|
|
| 258 |
| 00:30:15,940 --> 00:30:20,820 |
| بتعتمد على الـ ultimate strength تُعطى من العلاقة |
|
|
| 259 |
| 00:30:20,820 --> 00:30:26,860 |
| اللي هي K A تساوي A في S U T أس B الـ A و الـ B هو |
|
|
| 260 |
| 00:30:26,860 --> 00:30:30,600 |
| factors بتعتمد على الـ surface finish بتاعة الـ |
|
|
| 261 |
| 00:30:30,600 --> 00:30:36,980 |
| mechanical part إذا كان معمله grounding الـ factor |
|
|
| 262 |
| 00:30:36,980 --> 00:30:39,840 |
| A يلو قيمة طبعا هنا عندي English unit هنا |
|
|
| 263 |
| 00:30:39,840 --> 00:30:44,450 |
| و اندلمetric unit اللي بي .. نفس الشي في الحالتين إذا |
|
|
| 264 |
| 00:30:44,450 --> 00:30:49,170 |
| كان machined أو cold drawn الـ a بتختلف و الـ b |
|
|
| 265 |
| 00:30:49,170 --> 00:30:55,450 |
| تختلف، إذا كان hot rolled، صار rolling على الساخن، |
|
|
| 266 |
| 00:30:55,450 --> 00:31:01,310 |
| برضه الـ a و الـ b مختلفة و as forged بتكون الـ a و |
|
|
| 267 |
| 00:31:01,310 --> 00:31:06,310 |
| الـ b مختلفة، هذا اللي هو الـ service finish factor، |
|
|
| 268 |
| 00:31:06,310 --> 00:31:07,170 |
| هنشوف مثال |
|
|
| 269 |
| 00:31:37,100 --> 00:31:39,880 |
| a steel has a minimum ultimate strength of |
|
|
| 270 |
| 00:31:39,880 --> 00:31:43,820 |
| خمسمائة و عشرين ميجا باسكال فيه عند steel الـ |
|
|
| 271 |
| 00:31:43,820 --> 00:31:48,500 |
| ultimate tensile strength بتاعته خمسمائة و عشرين |
|
|
| 272 |
| 00:31:48,500 --> 00:31:55,940 |
| ميجا باسكال و الـ surface بتاعه معمله machining |
|
|
| 273 |
| 00:31:55,940 --> 00:32:03,820 |
| machined surface machined surface |
|
|
| 274 |
| 00:32:07,040 --> 00:32:16,560 |
| احسب الـ K.A. الـ K.A. شو يساوي؟ |
|
|
| 275 |
| 00:32:16,560 --> 00:32:25,540 |
| الـ K.A. يساوي A S U T أس P يعني الآن هو machined |
|
|
| 276 |
| 00:32:25,540 --> 00:32:28,880 |
| يعني الـ A أنا عندي متر كيلونت هتكون ثلاثة point O |
|
|
| 277 |
| 00:32:28,880 --> 00:32:37,190 |
| أربعة صح؟ هتكون ثلاثة point O أربعة في خمسمائة و |
|
|
| 278 |
| 00:32:37,190 --> 00:32:50,350 |
| عشرين الـ B سالب point اتنين واحد السبعة اسوليها |
|
|
| 279 |
| 00:33:03,490 --> 00:33:06,430 |
| طبعا عشان أكون في الصورة الـ .. الـ tables و في كثير |
|
|
| 280 |
| 00:33:06,430 --> 00:33:12,190 |
| من المعادلات اختلفت في الـ version الجديدة مختلفة |
|
|
| 281 |
| 00:33:12,190 --> 00:33:20,470 |
| من الأول يعني كلها experimental فبيصير تعديلات |
|
|
| 282 |
| 00:33:20,470 --> 00:33:21,410 |
| point |
|
|
| 283 |
| 00:33:36,930 --> 00:33:40,870 |
| هو لما بيعمل فحوصات لما يعدوا معينة بيعملها ما |
|
|
| 284 |
| 00:33:40,870 --> 00:33:44,090 |
| يسمى اللي هو characterization يعني أنه بيعرف |
|
|
| 285 |
| 00:33:44,090 --> 00:33:49,350 |
| خواصها، لما بيعرف خواصها بيعملش عينة واحدة، بيعمل |
|
|
| 286 |
| 00:33:49,350 --> 00:33:52,790 |
| مجموعة من العينات، لكل عينة بيعمل مثلًا ال tensile |
|
|
| 287 |
| 00:33:52,790 --> 00:33:55,910 |
| test أو بيعمل statistical .. اللي بيحكيلك هذه هي |
|
|
| 288 |
| 00:33:55,910 --> 00:33:57,230 |
| ال minimum tensile strength |
|
|
| 289 |
| 00:34:05,130 --> 00:34:11,650 |
| الـ Kb الـ size factor أول شيء في الـ specimen لما |
|
|
| 290 |
| 00:34:11,650 --> 00:34:17,310 |
| نعمل فحص بيكون العينة عادةً بتكون إما واحد أو اثنين |
|
|
| 291 |
| 00:34:17,310 --> 00:34:26,750 |
| مدورة، مش مقطع ثاني، العينة مدورة وبتدور و ليها قطر |
|
|
| 292 |
| 00:34:26,750 --> 00:34:27,190 |
| معين |
|
|
| 293 |
| 00:34:31,640 --> 00:34:36,120 |
| معناته وعند حطها طبعًا هي under pure bending الـ |
|
|
| 294 |
| 00:34:36,120 --> 00:34:45,300 |
| sigma بتساوي M في C على I صح؟ |
|
|
| 295 |
| 00:34:45,300 --> 00:34:48,700 |
| بتساوي |
|
|
| 296 |
| 00:34:48,700 --> 00:34:56,760 |
| نحكي 32 M على |
|
|
| 297 |
| 00:34:56,760 --> 00:34:59,800 |
| I دي بتتكيف |
|
|
| 298 |
| 00:35:06,990 --> 00:35:12,430 |
| معناته الـ stress level |
|
|
| 299 |
| 00:35:16,160 --> 00:35:21,820 |
| بعتمد على القطر، بعتمد على القطر المراتب عشان |
|
|
| 300 |
| 00:35:21,820 --> 00:35:28,960 |
| أعمل crack initiation محتاج أكبر الـ stress صح؟ |
|
|
| 301 |
| 00:35:28,960 --> 00:35:35,500 |
| محتاج أكبر الـ stress level لأن القطر ده أدى أدى |
|
|
| 302 |
| 00:35:35,500 --> 00:35:41,180 |
| أدى لزيادة هيعمل الـ stress level أكبر عشان أرفع بدي |
|
|
| 303 |
| 00:35:41,180 --> 00:35:47,570 |
| أزود الـ stress level، أزود الـ stress level في حالة |
|
|
| 304 |
| 00:35:47,570 --> 00:35:52,830 |
| cantilever loading, bending أو torsion والـ mechanical |
|
|
| 305 |
| 00:35:52,830 --> 00:35:59,770 |
| part مدور وبدور، الـ Kb معطلة علاقة كبيرة بس هركز على |
|
|
| 306 |
| 00:35:59,770 --> 00:36:04,510 |
| الوحدات المترية، Kb بتساوي 1.24 في |
|
|
| 307 |
| 00:36:04,510 --> 00:36:07,810 |
| دي، أقصى ناقص 0.107 دي بين 7 و 6 |
|
|
| 308 |
| 00:36:07,810 --> 00:36:12,070 |
| 2 لـ 51 ملم، أو بتساوي 1.5 |
|
|
| 309 |
| 00:36:12,070 --> 00:36:16,470 |
| 1 في دي، أقصى ناقص 0.157 في حال |
|
|
| 310 |
| 00:36:16,470 --> 00:36:20,570 |
| كان القطر بين 51 و 245 ملم |
|
|
| 311 |
| 00:36:20,570 --> 00:36:25,970 |
| for دي، أقل من 7 و 6.2 ملم |
|
|
| 312 |
| 00:36:27,500 --> 00:36:33,780 |
| recommended تحط Kb بتساوي 1، إذا Kb أقل من |
|
|
| 313 |
| 00:36:33,780 --> 00:36:41,420 |
| 7 من 6 ملم تحط الـ Kb 1 طيب |
|
|
| 314 |
| 00:36:41,420 --> 00:36:45,960 |
| هذا |
|
|
| 315 |
| 00:36:45,960 --> 00:36:54,000 |
| في حالة bending أو torsion load ليش bending و |
|
|
| 316 |
| 00:36:54,000 --> 00:36:57,060 |
| torsion؟ لأن ال bending، إذا عندي bending |
|
|
| 317 |
| 00:37:05,390 --> 00:37:09,090 |
| الـ stress بتتغير |
|
|
| 318 |
| 00:37:09,090 --> 00:37:12,690 |
| بالشكل هذا، أو صح؟ و برضه في الـ torsion نفس |
|
|
| 319 |
| 00:37:12,690 --> 00:37:21,850 |
| الشيء، إذا عندي torsion هيكون هينعدم |
|
|
| 320 |
| 00:37:21,850 --> 00:37:27,010 |
| في النص، و maximum عندي في surface، معناه طبيعي الـ |
|
|
| 321 |
| 00:37:27,010 --> 00:37:30,110 |
| stress اللي بنتج عن الـ bending شبيه بالـ stress |
|
|
| 322 |
| 00:37:30,110 --> 00:37:34,130 |
| اللي بنتج عن الـ torsion، والـ bending نفس الشيء |
|
|
| 323 |
| 00:37:39,340 --> 00:37:48,840 |
| طيب في حالة الـ axial loading الـ Kb بنحطها 1، Kb |
|
|
| 324 |
| 00:37:48,840 --> 00:37:55,860 |
| بتساوي 1، لسه بنحكي احنا على part مدور ومدور |
|
|
| 325 |
| 00:37:55,860 --> 00:38:01,440 |
| الآن |
|
|
| 326 |
| 00:38:01,440 --> 00:38:06,200 |
| في عندي حالتين أنه |
|
|
| 327 |
| 00:38:06,200 --> 00:38:14,040 |
| مش مدور، مدور، أو |
|
|
| 328 |
| 00:38:14,040 --> 00:38:24,360 |
| بدور، مدور، أو مش مدور، بدور هذه كل الاحتمالات، لأن |
|
|
| 329 |
| 00:38:24,360 --> 00:38:29,700 |
| مش هدخل في تفاصيل، في الحالة هي إن نوجد equivalent |
|
|
| 330 |
| 00:38:29,700 --> 00:38:34,640 |
| diameter، أنا |
|
|
| 331 |
| 00:38:34,640 --> 00:38:42,820 |
| حاطها في الـ slides في حالة .. في |
|
|
| 332 |
| 00:38:42,820 --> 00:38:52,260 |
| حالة مقطع مدور ومدور، يعني مدور، حالة زيك مثلًا |
|
|
| 333 |
| 00:38:52,260 --> 00:38:56,860 |
| هذه حالة دوران هذه في عندي fatigue loading لكن |
|
|
| 334 |
| 00:38:56,860 --> 00:39:04,680 |
| بدور مظبوط بتكون الـ equivalent diameter سواء |
|
|
| 335 |
| 00:39:04,680 --> 00:39:09,680 |
| 3.7 دي بس احنا الـ equivalent دي |
|
|
| 336 |
| 00:39:09,680 --> 00:39:17,860 |
| equivalent ليه؟ في المعادلات السابقة إذا كان مقطع |
|
|
| 337 |
| 00:39:17,860 --> 00:39:26,410 |
| مستطيل، مقطع H في B، بتكون الـ D equivalent بتساوي 0.808 في H في B، قص نص، بحاول الـ equivalent rotating |
|
|
| 338 |
| 00:39:26,410 --> 00:39:33,990 |
| beam، equivalent rotating beam بتكون بتساوي 0.808 H B |
|
|
| 339 |
| 00:39:33,990 --> 00:39:39,910 |
| قص نص، عندي |
|
|
| 340 |
| 00:39:39,910 --> 00:39:45,130 |
| في الكتاب table A63 معطيني الـ equivalent diameter |
|
|
| 341 |
| 00:39:45,130 --> 00:39:51,190 |
| في حالة مقطع مدور مدور، شو برضه معطيني الـ diameter |
|
|
| 342 |
| 00:39:51,190 --> 00:39:58,450 |
| في حالة مقطع مستطيل، معطيني |
|
|
| 343 |
| 00:39:58,450 --> 00:40:03,750 |
| في حالة مقطع I beam و |
|
|
| 344 |
| 00:40:03,750 --> 00:40:08,550 |
| معطيني في حالة الـ I beam و |
|
|
| 345 |
| 00:40:08,550 --> 00:40:15,330 |
| معطيني في حالة الـ channel شوف |
|
|
| 346 |
| 00:40:15,330 --> 00:40:15,790 |
| مثال |
|
|
| 347 |
| 00:40:31,160 --> 00:40:37,540 |
| a steel shaft loaded in bending is thirty |
|
|
| 348 |
| 00:40:37,540 --> 00:40:42,260 |
| millimeters in diameter abutting a flat shoulder |
|
|
| 349 |
| 00:40:42,260 --> 00:40:44,180 |
| يعني عندي 32 |
|
|
| 350 |
| 00:41:01,960 --> 00:41:06,800 |
| هذا الـ 32 و |
|
|
| 351 |
| 00:41:06,800 --> 00:41:14,860 |
| هذا الـ 38، وهذا فيه fillet بينهم |
|
|
| 352 |
| 00:41:14,860 --> 00:41:18,520 |
| the material shaft has a mean ultimate tensile on the |
|
|
| 353 |
| 00:41:18,520 --> 00:41:26,060 |
| rings of 690 ميجا باسكال، الـ SUT بتساوي |
|
|
| 354 |
| 00:41:26,060 --> 00:41:27,480 |
| 690 ميجا باسكال |
|
|
| 355 |
| 00:41:35,360 --> 00:41:44,160 |
| estimate the size factor Kb if the |
|
|
| 356 |
| 00:41:44,160 --> 00:41:48,520 |
| shaft is used in a rotating mode أولًا شوف مدور و |
|
|
| 357 |
| 00:41:48,520 --> 00:41:54,980 |
| بدور، معناته دي الـ loading بتاعته نفس دي صح؟ إذا هو |
|
|
| 358 |
| 00:41:54,980 --> 00:42:00,840 |
| مدور وبدور، احسب الـ Kb، و برضه بيحكي لي |
|
|
| 359 |
| 00:42:05,900 --> 00:42:12,160 |
| طيب الـ KB هتكون |
|
|
| 360 |
| 00:42:12,160 --> 00:42:17,640 |
| الـ |
|
|
| 361 |
| 00:42:17,640 --> 00:42:24,900 |
| D تمامًا 30، هتكون الـ Kb، الـ Kb هتساوي 1 |
|
|
| 362 |
| 00:42:24,900 --> 00:42:30,980 |
| .24 في دي، ناقص 0.107 |
|
|
| 363 |
| 00:42:30,980 --> 00:42:37,260 |
| يعني هتكون 1.24، الـ D عنده 30 |
|
|
| 364 |
| 00:42:37,260 --> 00:42:47,880 |
| ناقص 0.107، هذا |
|
|
| 365 |
| 00:42:47,880 --> 00:42:54,120 |
| في حالة باخليه |
|
|
| 366 |
| 00:42:54,120 --> 00:42:58,880 |
| critical، ده mm هذا مش critical بالنسبالي هذا |
|
|
| 367 |
| 00:43:03,540 --> 00:43:08,300 |
| 1.856، فهذا في حالة rotating في |
|
|
| 368 |
| 00:43:08,300 --> 00:43:13,060 |
| حالة non rotating mode بلزم نحسب effective |
|
|
| 369 |
| 00:43:13,060 --> 00:43:18,260 |
| diameter، دي effective مش بتساوي 3.7 |
|
|
| 370 |
| 00:43:18,260 --> 00:43:23,620 |
| دي effective في حالة non rotating بتساوي 3.7 |
|
|
| 371 |
| 00:43:23,620 --> 00:43:28,980 |
| دي يعني 3.7 في 30 |
|
|
| 372 |
| 00:43:28,980 --> 00:43:29,460 |
| و 32 |
|
|
| 373 |
| 00:43:37,160 --> 00:43:49,400 |
| 11.84 mm، بعدين بحسب الـ KB بس 1.24 في 11.84 وناقص |
|
|
| 374 |
| 00:43:49,400 --> 00:43:57,300 |
| 0.107 . |
|
|
| 375 |
| 00:43:57,300 --> 00:43:57,560 |
| 9 |
|
|
| 376 |
| 00:44:18,240 --> 00:44:21,400 |
| طيب الـ factor الثالث اللي هو الـ load factor احنا |
|
|
| 377 |
| 00:44:21,400 --> 00:44:25,280 |
| حكيناه في الـ lab، تحت الفحص بتكون under pure |
|
|
| 378 |
| 00:44:25,280 --> 00:44:30,240 |
| bending، لكن الـ load على أرض الواقع بتكون أي شيء |
|
|
| 379 |
| 00:44:30,240 --> 00:44:34,700 |
| ثاني، axial أو torsion أو bending أو أي خليط من الـ |
|
|
| 380 |
| 00:44:34,700 --> 00:44:38,440 |
| loading، المعادلة |
|
|
| 381 |
| 00:44:38,440 --> 00:44:42,580 |
| اللي هعطيكوها هنا applicable في حالة single load |
|
|
| 382 |
| 00:44:42,580 --> 00:44:47,040 |
| condition يعني بيكون يا إما الـ load bending أو |
|
|
| 383 |
| 00:44:47,040 --> 00:44:51,440 |
| axial أو torsion، في حالة الخليط في آخر الشفطة |
|
|
| 384 |
| 00:44:51,440 --> 00:44:58,060 |
| بنشوف كيف يعني نحسبها، الـ Kc بتساوي في حالة الـ |
|
|
| 385 |
| 00:44:58,060 --> 00:45:02,100 |
| bending ما هو أساسًا في الفحص bending فمعناته الـ Kc |
|
|
| 386 |
| 00:45:02,100 --> 00:45:07,930 |
| بتساوي 1، في حالة axial loading 1.85 |
|
|
| 387 |
| 00:45:07,930 --> 00:45:18,950 |
| في حالة torsion الـ Kc بتساوي 1.59 طيب |
|
|
| 388 |
| 00:45:18,950 --> 00:45:24,190 |
| هذا الـ Kc الـ |
|
|
| 389 |
| 00:45:24,190 --> 00:45:28,310 |
| Kt لأ |
|
|
| 390 |
| 00:45:28,310 --> 00:45:36,620 |
| أنا أي معدن لما يسخن أو يبرد بتتغير خواصه |
|
|
| 391 |
| 00:45:36,620 --> 00:45:39,960 |
| الميكانيكية، لو جبت الحديد عند room temperature |
|
|
| 392 |
| 00:45:39,960 --> 00:45:45,300 |
| بيكون ductile، اللي عندنا قسمين، بيصير تصرف brittle |
|
|
| 393 |
| 00:45:45,300 --> 00:45:48,880 |
| ما أنت brittle، الـ tensile strength بتاعته زادت |
|
|
| 394 |
| 00:45:48,880 --> 00:45:53,900 |
| على حساب إيش؟ ductility، بشكل عام إذا برفع الحرارة |
|
|
| 395 |
| 00:45:55,940 --> 00:46:01,200 |
| بيصير more ductile، مظبوط؟ معناته الـ SUT أو الـ |
|
|
| 396 |
| 00:46:01,200 --> 00:46:05,980 |
| strength بتتغير بتغير درجة الحرارة، والفحص صار |
|
|
| 397 |
| 00:46:05,980 --> 00:46:09,420 |
| عند الـ room temperature وكانت الـ SE prime بتساوي نص |
|
|
| 398 |
| 00:46:09,420 --> 00:46:15,440 |
| الـ SUT، معناته الـ |
|
|
| 399 |
| 00:46:15,440 --> 00:46:20,600 |
| الـ strength is a function of temperature، في عنده |
|
|
| 400 |
| 00:46:20,600 --> 00:46:25,750 |
| معادلة هنا، ST على الـ strength at the given |
|
|
| 401 |
| 00:46:25,750 --> 00:46:29,850 |
| temperature على الـ strength at room temperature، ما |
|
|
| 402 |
| 00:46:29,850 --> 00:46:31,570 |
| هو الطيب اللي العلاقة فيه، عندي علاقتين واحدة |
|
|
| 403 |
| 00:46:31,570 --> 00:46:35,530 |
| باستخدام الفهرنهايت، واحدة باستخدام الـ steel cells |
|
|
| 404 |
| 00:46:35,530 --> 00:46:40,270 |
| فهي بتكون الـ ST على SRT بتساوي 0.99 زي 5.9 في 10 |
|
|
| 405 |
| 00:46:40,270 --> 00:46:49,110 |
| و 12.4 Tc ناقص 2.1 في 10 و 12.6 Tc لكل تربيع، for |
|
|
| 406 |
| 00:46:49,110 --> 00:46:50,030 |
| steels بين |
|
|
| 407 |
| 00:46:52,910 --> 00:47:00,010 |
| من 20 درجة لحد 550 درجة تقريبًا، نص أو |
|
|
| 408 |
| 00:47:00,010 --> 00:47:02,910 |
| 40% من الـ melting point، 40% من |
|
|
| 409 |
| 00:47:02,910 --> 00:47:07,990 |
| الـ melting point، الـ K دي بتساوي الـ ST على SRT، الـ K |
|
|
| 410 |
| 00:47:07,990 --> 00:47:14,910 |
| دي بتساوي ST على SRT طيب |
|
|
| 411 |
| 00:47:14,910 --> 00:47:16,510 |
| حضرة الجامعة نكمل |
|
|
