| 1 |
| 00:00:05,670 --> 00:00:08,110 |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله |
|
|
| 2 |
| 00:00:08,110 --> 00:00:13,870 |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الألات واحد احنا لحد |
|
|
| 3 |
| 00:00:13,870 --> 00:00:17,870 |
| تلان في ال design for fatigue او design for |
|
|
| 4 |
| 00:00:17,870 --> 00:00:22,450 |
| dynamic loading المحاضرة اللي فاتت بدأنا نحكي عن |
|
|
| 5 |
| 00:00:22,450 --> 00:00:28,070 |
| ال fluctuating stress diagram هنكمل اليوم احنا في |
|
|
| 6 |
| 00:00:28,070 --> 00:00:32,900 |
| الشكل اللي احنا شايفينهاللي احنا عندنا هنا على |
|
|
| 7 |
| 00:00:32,900 --> 00:00:35,260 |
| المحور اللغوي اللي هو ال alternating stress |
|
|
| 8 |
| 00:00:35,260 --> 00:00:39,080 |
| component وعلى المحور الأفقي ال number of cycles |
|
|
| 9 |
| 00:00:39,080 --> 00:00:44,420 |
| after failure ال curve أعلى curve هو مثل لحالة إيش |
|
|
| 10 |
| 00:00:44,420 --> 00:00:49,380 |
| الميارية ال standard اللي بيكون ان اللي هو |
|
|
| 11 |
| 00:00:49,380 --> 00:00:53,220 |
| completely reversed stress يعني ال mean stress |
|
|
| 12 |
| 00:00:53,220 --> 00:01:00,760 |
| بيساوي zero الآن إذا بيصير ال mean stress إله قيمة |
|
|
| 13 |
| 00:01:02,600 --> 00:01:08,900 |
| طبعا هذا هيأثر على اللي هو ال S-and diagram مش |
|
|
| 14 |
| 00:01:08,900 --> 00:01:12,060 |
| حضار ال S-and diagram اللي هو for mean stress zero |
|
|
| 15 |
| 00:01:12,060 --> 00:01:15,380 |
| هو نفس ال S-and diagram لكل حالات ال sigma M |
|
|
| 16 |
| 00:01:15,380 --> 00:01:22,320 |
| بتستوي zero أكيد هيختلف لأن إذا تطلع عندهين إذا |
|
|
| 17 |
| 00:01:22,320 --> 00:01:23,280 |
| ثبتت ال life |
|
|
| 18 |
| 00:01:26,350 --> 00:01:29,510 |
| اللي هي ال alternating stress او زودت يعني انا في |
|
|
| 19 |
| 00:01:29,510 --> 00:01:35,230 |
| هذه التجاهة بزيد ال sigma M هيك بتقل ال sigma |
|
|
| 20 |
| 00:01:35,230 --> 00:01:39,590 |
| alternating او |
|
|
| 21 |
| 00:01:39,590 --> 00:01:46,030 |
| اذا انا بدى اثبت ال sigma alternating هذا على حساب |
|
|
| 22 |
| 00:01:46,030 --> 00:01:51,810 |
| العمر هيقل العمر القطعة معناته |
|
|
| 23 |
| 00:01:52,550 --> 00:01:58,470 |
| ال stress أو ال S أندغرام بتأثر أو بتغير لو كان |
|
|
| 24 |
| 00:01:58,470 --> 00:02:04,890 |
| تلمين stress component بستويش zero الشكل البعده |
|
|
| 25 |
| 00:02:04,890 --> 00:02:09,880 |
| اللي هو ما يسمى constant life caresعلى ال |
|
|
| 26 |
| 00:02:09,880 --> 00:02:12,020 |
| fluctuating stress diagram يعني عندي على المحور |
|
|
| 27 |
| 00:02:12,020 --> 00:02:16,940 |
| هذا ال mean stress component وعلى المحور هذا ال |
|
|
| 28 |
| 00:02:16,940 --> 00:02:23,580 |
| alternating stress component وكل curve بيمثل life |
|
|
| 29 |
| 00:02:23,580 --> 00:02:29,240 |
| معينة اول curve تحت اللي هو infinite life مليون |
|
|
| 30 |
| 00:02:29,240 --> 00:02:36,450 |
| cycle عندي هتكونيعني في الحالة هذه هتكون هذه الاش |
|
|
| 31 |
| 00:02:36,450 --> 00:02:41,750 |
| ال SE ال SE و هنا عندي لو مديت عملت extra |
|
|
| 32 |
| 00:02:41,750 --> 00:02:49,170 |
| pollution ممكن تصل ال SUT فكل |
|
|
| 33 |
| 00:02:49,170 --> 00:02:57,990 |
| بلو مزود ال .. ال .. نحكي اللي هو .. |
|
|
| 34 |
| 00:03:03,710 --> 00:03:11,870 |
| لحظة عشان اعيش مليون cycle محتاج SE قيمة معينة |
|
|
| 35 |
| 00:03:11,870 --> 00:03:18,150 |
| عشان انا اعيش مثلا عشر تلاف cycle معناته بدي .. |
|
|
| 36 |
| 00:03:18,150 --> 00:03:21,030 |
| انا ممكن احتاج strength اعلى، هتزيد ال strength |
|
|
| 37 |
| 00:03:21,030 --> 00:03:24,750 |
| لإن انا هعيش أقل، مظبوط؟ عشان اعيش أكبر بدي أنزل |
|
|
| 38 |
| 00:03:24,750 --> 00:03:25,250 |
| ال load |
|
|
| 39 |
| 00:03:29,970 --> 00:03:36,130 |
| ال curve الجاي هذا مشطق من شكل ستة واحد تلاتين بس |
|
|
| 40 |
| 00:03:36,130 --> 00:03:40,550 |
| هذا مشطق في حالة عندي .. في حالة infinite life |
|
|
| 41 |
| 00:03:40,550 --> 00:03:45,190 |
| يعني عندي هين .. عندي هين SE هين عندي SE و هين SUT |
|
|
| 42 |
| 00:03:45,190 --> 00:03:51,710 |
| هذا طبعا Godman line Godman line Godman |
|
|
| 43 |
| 00:03:51,710 --> 00:03:58,070 |
| lineيعني أي إشي .. أي status stress واقع في ال |
|
|
| 44 |
| 00:03:58,070 --> 00:04:02,210 |
| range هذا يعني تحت الخط هذا معناته هعيش infinite |
|
|
| 45 |
| 00:04:02,210 --> 00:04:07,670 |
| life نرجع لشكل هذا أي status stress واقع في ال |
|
|
| 46 |
| 00:04:07,670 --> 00:04:12,330 |
| range هذا معناته أكيد هيكون infinite life أي |
|
|
| 47 |
| 00:04:12,330 --> 00:04:16,630 |
| status stress برا الخط هذا هيكون finite life |
|
|
| 48 |
| 00:04:19,860 --> 00:04:23,260 |
| يعني لو كانت ال status trace عندى sigma m ال load |
|
|
| 49 |
| 00:04:23,260 --> 00:04:27,480 |
| line بقى لو رسمت load line من zero كانت ال status |
|
|
| 50 |
| 00:04:27,480 --> 00:04:34,200 |
| trace sigma m و sigma alternating لو ال load زاد |
|
|
| 51 |
| 00:04:34,200 --> 00:04:38,830 |
| زاد زاد لحد ما اتقطع من الخط هذهببدأ أصير عندي |
|
|
| 52 |
| 00:04:38,830 --> 00:04:43,630 |
| إيش؟ بعتبر أنه بدأت هذه الحالة الفاصلة لهذا ال |
|
|
| 53 |
| 00:04:43,630 --> 00:04:47,730 |
| load بين ال infinite life و ال finite life في |
|
|
| 54 |
| 00:04:47,730 --> 00:04:51,870 |
| الحالة هذه بيكون ال factor of safety بس طول ضلعه |
|
|
| 55 |
| 00:04:51,870 --> 00:04:57,880 |
| ده OBعلى OA طبعا نسمع نسمة و تانية أسوأ أو بتساوي |
|
|
| 56 |
| 00:04:57,880 --> 00:05:03,760 |
| Sigma A على S A و Sigma M على ال SM ال S A و ال |
|
|
| 57 |
| 00:05:03,760 --> 00:05:07,360 |
| Sigma M ال S A و ال SM اللي هو مدي أحكي أنا ال .. |
|
|
| 58 |
| 00:05:07,360 --> 00:05:12,280 |
| ال strength المناظرة اللي هي ال mean strength |
|
|
| 59 |
| 00:05:12,280 --> 00:05:18,130 |
| المناظرةلا و ال .. و ال .. و ال .. و ال .. و ال |
|
|
| 60 |
| 00:05:18,130 --> 00:05:22,710 |
| alternative strength المناضرة لل load تبعي .. لل |
|
|
| 61 |
| 00:05:22,710 --> 00:05:27,950 |
| load تبعي لاحظوا ال godman line هذه طبعا |
|
|
| 62 |
| 00:05:27,950 --> 00:05:31,230 |
| experimental data كلها جاية برا |
|
|
| 63 |
| 00:05:34,250 --> 00:05:39,650 |
| حكى انه بعيش infinite life هو هيك ال prediction |
|
|
| 64 |
| 00:05:39,650 --> 00:05:44,850 |
| تبعه لكن التجربة بتحكي لأ ممكن اتزود اكتر مانعته |
|
|
| 65 |
| 00:05:44,850 --> 00:05:47,830 |
| هو conservative ولا non-conservative؟ conservative |
|
|
| 66 |
| 00:05:47,830 --> 00:05:52,710 |
| المعادلة |
|
|
| 67 |
| 00:05:52,710 --> 00:06:00,350 |
| بتاعة الخطة ده يعني أخد تلت نقاط على ال curve عن |
|
|
| 68 |
| 00:06:00,350 --> 00:06:11,980 |
| دي handzero و SE عند النقطة هذه sut |
|
|
| 69 |
| 00:06:11,980 --> 00:06:18,120 |
| و zero عند نقطتين على خط مستقيم بقدر أجيب المعادلة |
|
|
| 70 |
| 00:06:18,120 --> 00:06:25,660 |
| المعادلة هتكون عند sigma a على se زاد sigma m على |
|
|
| 71 |
| 00:06:25,660 --> 00:06:29,280 |
| sut بالسوء واحد هذا معادلة ال failure line |
|
|
| 72 |
| 00:06:38,160 --> 00:06:42,620 |
| طبعا احنا الشكل اللي شايفينه في حالة اللي هي sigma |
|
|
| 73 |
| 00:06:42,620 --> 00:06:47,760 |
| M او ال stress component موجبة ال stress component |
|
|
| 74 |
| 00:06:47,760 --> 00:06:53,160 |
| موجبة يعني |
|
|
| 75 |
| 00:06:53,160 --> 00:06:59,860 |
| على فكرة |
|
|
| 76 |
| 00:06:59,860 --> 00:07:11,170 |
| المعادلة هذه المفروض تكون S A على S Aو SM على SUT |
|
|
| 77 |
| 00:07:11,170 --> 00:07:19,070 |
| هذه معادلة اللي كتبت فيها خطأ ليش؟ |
|
|
| 78 |
| 00:07:19,070 --> 00:07:24,790 |
| لأن احنا حكينا ال factor of safety بالساوية يعني |
|
|
| 79 |
| 00:07:24,790 --> 00:07:36,890 |
| معادلة الأصل تكون ال failure line SE على SE |
|
|
| 80 |
| 00:07:38,750 --> 00:07:44,330 |
| زائد SM على |
|
|
| 81 |
| 00:07:44,330 --> 00:07:55,070 |
| SUT بساوية واحدة ال factor of safety بساوية |
|
|
| 82 |
| 00:07:55,070 --> 00:08:09,430 |
| SA على سجمة A بساوية SM على سجمة Mيعني الـ S A |
|
|
| 83 |
| 00:08:09,430 --> 00:08:19,990 |
| بيسوا N Sigma A والـ S M بيسوا N Sigma M يعني |
|
|
| 84 |
| 00:08:19,990 --> 00:08:34,030 |
| عوضنا هنا بيسراندي N Sigma A على S E زاد N Sigma M |
|
|
| 85 |
| 00:08:34,030 --> 00:08:36,250 |
| على |
|
|
| 86 |
| 00:08:40,410 --> 00:08:48,050 |
| Sct بساوة واحد إذا الان بساوة واحد معناته سريعة |
|
|
| 87 |
| 00:08:48,050 --> 00:08:50,770 |
| المعادلة الصحية لكن الان بشكل اهم مابتكونش واحد |
|
|
| 88 |
| 00:08:50,770 --> 00:08:55,030 |
| معناته الان الان |
|
|
| 89 |
| 00:08:55,030 --> 00:08:59,870 |
| لو أخدت قسم التطرفية على ان بسرعة واحد على ان |
|
|
| 90 |
| 00:09:09,840 --> 00:09:14,300 |
| معناته N بالساوية |
|
|
| 91 |
| 00:09:14,300 --> 00:09:24,440 |
| Sigma A على S A زائد Sigma M على S U T والسالب |
|
|
| 92 |
| 00:09:24,440 --> 00:09:24,820 |
| واحد |
|
|
| 93 |
| 00:09:35,930 --> 00:09:39,690 |
| طبعا ال stress اللي شايفينه ال sigma a و ال sigma |
|
|
| 94 |
| 00:09:39,690 --> 00:09:43,810 |
| m لازم يتضمن اذا فيه stress concentration يكون |
|
|
| 95 |
| 00:09:43,810 --> 00:09:48,050 |
| مضمن فيه محسوب يعني هذا ال stresses after |
|
|
| 96 |
| 00:09:48,050 --> 00:09:51,590 |
| including ال stress concentration factor |
|
|
| 97 |
| 00:09:56,040 --> 00:09:58,900 |
| و ال S E اللي شايفينها هاد ال S E بعد ال |
|
|
| 98 |
| 00:09:58,900 --> 00:10:03,480 |
| modification احنا عاوزين ال S E بسوى K A K B K C D |
|
|
| 99 |
| 00:10:03,480 --> 00:10:09,180 |
| K D E K E في S A prime يعني هاد ال S E لازم كل |
|
|
| 100 |
| 00:10:09,180 --> 00:10:10,900 |
| التعديلات تكون موجودة فيها |
|
|
| 101 |
| 00:10:14,910 --> 00:10:18,750 |
| لأن إذا كان ال factor of safety أقل من واحد معناته |
|
|
| 102 |
| 00:10:18,750 --> 00:10:22,170 |
| عندى infinite life لو حسبتي طلع عندى ال factor of |
|
|
| 103 |
| 00:10:22,170 --> 00:10:31,710 |
| safety أقل من واحد معناته عندنا finite life الآن |
|
|
| 104 |
| 00:10:33,860 --> 00:10:37,440 |
| ال curve هذا نفس ال curve بس هعمله normalization |
|
|
| 105 |
| 00:10:37,440 --> 00:10:41,140 |
| ايش هال normalization يعني المحاور unitless محاور |
|
|
| 106 |
| 00:10:41,140 --> 00:10:49,400 |
| unitless يعني هنا قسمت المحور القفقي المحور |
|
|
| 107 |
| 00:10:49,400 --> 00:10:55,220 |
| القفقي الأساس هو كان sigma m قسمته على ال sut و |
|
|
| 108 |
| 00:10:55,220 --> 00:11:01,090 |
| المحور الرأسي قسمنا اللي هوالـ sigma alternating |
|
|
| 109 |
| 00:11:01,090 --> 00:11:06,970 |
| على SA فصارت الوحدات unitless الوحدات unitless |
|
|
| 110 |
| 00:11:06,970 --> 00:11:12,930 |
| طبعا هذه النقاط بتمثل experimental data طالما ال |
|
|
| 111 |
| 00:11:12,930 --> 00:11:18,390 |
| ال main stress component موجة بقى highly trend |
|
|
| 112 |
| 00:11:18,390 --> 00:11:22,090 |
| بتاع ال experimental data لما يصير ال main stress |
|
|
| 113 |
| 00:11:22,090 --> 00:11:24,690 |
| component سالبة |
|
|
| 114 |
| 00:11:26,140 --> 00:11:32,020 |
| بسيرين دي خط أفقها قريبا خط أفقها معناته المعادلة |
|
|
| 115 |
| 00:11:32,020 --> 00:11:38,680 |
| بتاعة اللي هي NF بالثاوية Sigma A على SE زي Sigma |
|
|
| 116 |
| 00:11:38,680 --> 00:11:42,200 |
| M على S U T او ناقص واحد في حق في المربع الأول |
|
|
| 117 |
| 00:11:42,200 --> 00:11:48,780 |
| يعني كانت ال Sigma M موجبة في المربع التاني بتكون |
|
|
| 118 |
| 00:11:48,780 --> 00:11:54,020 |
| ال factor of set هو SE على Sigma alternatingطبعا |
|
|
| 119 |
| 00:11:54,020 --> 00:11:58,640 |
| وجود compressive .. ال .. ال negative compressive |
|
|
| 120 |
| 00:11:58,640 --> 00:12:06,620 |
| main component مفيدة .. مفيدة يعني بتطول عمر ال |
|
|
| 121 |
| 00:12:06,620 --> 00:12:10,420 |
| parts عشان هيك مثلا في التروس بحط على الطبقة |
|
|
| 122 |
| 00:12:10,420 --> 00:12:14,660 |
| الخارجية على السن عند ال fillet بحط compressive |
|
|
| 123 |
| 00:12:14,660 --> 00:12:17,920 |
| stress compressive stress بيعمله shut .. shut pain |
|
|
| 124 |
| 00:12:19,380 --> 00:12:22,120 |
| اللي في springs الزمبراكات بتاعة ال suspension |
|
|
| 125 |
| 00:12:22,120 --> 00:12:28,420 |
| نظام التعليق بيكون مفروض من تحت عليها او من اعلى |
|
|
| 126 |
| 00:12:28,420 --> 00:12:32,200 |
| بيسمع لها tension هو بيعملها بيعمل induced |
|
|
| 127 |
| 00:12:32,200 --> 00:12:35,880 |
| compressive residual stresses على سطح العلوي |
|
|
| 128 |
| 00:12:35,880 --> 00:12:42,760 |
| بيقضفها بكورات فبحط فيها negative stress فالوجود |
|
|
| 129 |
| 00:12:42,760 --> 00:12:46,460 |
| ان يكون ال mini stress هذا طبعا هذا بشكل مقصود لكن |
|
|
| 130 |
| 00:12:46,460 --> 00:12:51,020 |
| ال state of stress نتيجة ال loadingإذا كان ال |
|
|
| 131 |
| 00:12:51,020 --> 00:12:56,860 |
| sigma أم negative في كتابنا الأحيان بتكون مفيدة، |
|
|
| 132 |
| 00:12:56,860 --> 00:12:57,420 |
| بتفيدني |
|
|
| 133 |
| 00:13:01,680 --> 00:13:06,100 |
| احنا في ال chapter او ال course هنستخدم اللي هو ال |
|
|
| 134 |
| 00:13:06,100 --> 00:13:10,860 |
| curve هذا بشكل رئيسي يعني هنستخدم معادلة N of |
|
|
| 135 |
| 00:13:10,860 --> 00:13:15,580 |
| بستوى sigma sigma A على S E زي sigma M على S U T |
|
|
| 136 |
| 00:13:15,580 --> 00:13:20,460 |
| او اصطناقس واحد اذا كانت ال main stress موجبة او N |
|
|
| 137 |
| 00:13:20,460 --> 00:13:23,380 |
| of بستوى S E على sigma A اذا كانت ال sigma main |
|
|
| 138 |
| 00:13:23,380 --> 00:13:24,120 |
| ثالثة |
|
|
| 139 |
| 00:13:29,910 --> 00:13:37,370 |
| الان ال for yielding for yielding |
|
|
| 140 |
| 00:13:37,370 --> 00:13:43,110 |
| المفروض |
|
|
| 141 |
| 00:13:43,110 --> 00:13:47,690 |
| في كل أحوالمادخلش في ال plastic range، يعني ال |
|
|
| 142 |
| 00:13:47,690 --> 00:13:50,850 |
| stress level سواء كان ال alternative stress |
|
|
| 143 |
| 00:13:50,850 --> 00:13:57,030 |
| component أو ال main stress component مانتخطى ال |
|
|
| 144 |
| 00:13:57,030 --> 00:13:58,790 |
| yield strength، مانتخطى ال yield .. yield |
|
|
| 145 |
| 00:13:58,790 --> 00:14:02,150 |
| strength، اذا اتخطنا ال yield strength عند النقطة |
|
|
| 146 |
| 00:14:02,150 --> 00:14:05,150 |
| تحت الدراسة، المعنى انت خشيت في ال plastic range |
|
|
| 147 |
| 00:14:05,860 --> 00:14:11,040 |
| يعني انا هاخد حالتين extremes انه الحالة الأولى |
|
|
| 148 |
| 00:14:11,040 --> 00:14:17,660 |
| انه ال stress steady ال stress steady يعني مافيش |
|
|
| 149 |
| 00:14:17,660 --> 00:14:21,200 |
| alternative stress component يعني عندي .. هتكون |
|
|
| 150 |
| 00:14:21,200 --> 00:14:29,780 |
| عندي sigma a اللي هي او .. هيكون عندي sigma m و |
|
|
| 151 |
| 00:14:29,780 --> 00:14:35,300 |
| zeroهذه الحالة الحالة التانية completely reversed |
|
|
| 152 |
| 00:14:35,300 --> 00:14:42,420 |
| status of stress يعني هيكون عندي zero و sigma a |
|
|
| 153 |
| 00:14:42,420 --> 00:14:47,000 |
| يعني هذه الحالة بيكون status of stress ايش و عليها |
|
|
| 154 |
| 00:14:47,000 --> 00:14:59,080 |
| steady حالة تانية هذه في |
|
|
| 155 |
| 00:14:59,080 --> 00:15:06,440 |
| كل أحوالال maximum stress level مش لازم يتخطى ال |
|
|
| 156 |
| 00:15:06,440 --> 00:15:11,800 |
| yield إذا وصلت ال yield في الحالة هذه بنادخة تدخل |
|
|
| 157 |
| 00:15:11,800 --> 00:15:14,920 |
| ال plastic range في الحالة هذه حتى لو كانت .. إذا |
|
|
| 158 |
| 00:15:14,920 --> 00:15:18,860 |
| تخطيت ال yield هصير عندي إيش؟ اللي هو plastic |
|
|
| 159 |
| 00:15:18,860 --> 00:15:24,200 |
| deformation يعني هصير yield لما هدي تكون تساوي |
|
|
| 160 |
| 00:15:24,200 --> 00:15:32,630 |
| إيش؟ أسوأي أو هدي يكون عندىas why يعني هذا بيصير |
|
|
| 161 |
| 00:15:32,630 --> 00:15:36,350 |
| yield يعني اتمثل failure by yield يعني بيصير عندي |
|
|
| 162 |
| 00:15:36,350 --> 00:15:44,250 |
| failure ان احكي بده احكي two points two points بده |
|
|
| 163 |
| 00:15:44,250 --> 00:15:46,810 |
| احكي two extreme points that |
|
|
| 164 |
| 00:16:03,680 --> 00:16:19,540 |
| would cause plastic deformation are |
|
|
| 165 |
| 00:16:19,540 --> 00:16:28,700 |
| اللي هي sy و zero هو zero |
|
|
| 166 |
| 00:16:30,480 --> 00:16:37,360 |
| و As Y يعني لو بدى أرسمه على ال .. اللي هو Sigma M |
|
|
| 167 |
| 00:16:37,360 --> 00:16:46,560 |
| Sigma A Diagram النقطة هذه هتكون هي As Y و |
|
|
| 168 |
| 00:16:46,560 --> 00:16:57,110 |
| Zero النقطة هذه هتكون Zero و As Yمعناته إذا بتكون |
|
|
| 169 |
| 00:16:57,110 --> 00:17:00,830 |
| ال failure criteria by yielding linear هتكون هذا |
|
|
| 170 |
| 00:17:00,830 --> 00:17:06,330 |
| الخط مثل ال failure criteria ل other stress |
|
|
| 171 |
| 00:17:06,330 --> 00:17:10,530 |
| situations ل other stress situations يعني ال |
|
|
| 172 |
| 00:17:10,530 --> 00:17:13,370 |
| loading line هي loading line هي loading line و |
|
|
| 173 |
| 00:17:13,370 --> 00:17:20,050 |
| المتقاطة هذه إيش تعمل؟ failure by yielding |
|
|
| 174 |
| 00:17:33,280 --> 00:17:41,520 |
| فالخط الخط هذا اللي هو مثل ال failure by yielding |
|
|
| 175 |
| 00:17:41,520 --> 00:17:48,280 |
| في حالة طبعا و الخط هذا اللي هو fatigue |
|
|
| 176 |
| 00:17:52,050 --> 00:17:58,710 |
| و هذا ايش؟ fatigue failure يعني |
|
|
| 177 |
| 00:17:58,710 --> 00:18:02,270 |
| yielding يعني .. يعني failure by yielding من أول |
|
|
| 178 |
| 00:18:02,270 --> 00:18:07,270 |
| ما يصل ال load لل yield بيصير failure يعني من أول |
|
|
| 179 |
| 00:18:07,270 --> 00:18:10,210 |
| cycle .. من أول cycle هتصيرله ايش؟ failure |
|
|
| 180 |
| 00:18:13,360 --> 00:18:17,520 |
| او .. او بالاحرار من اول نص سايكل هتسيرله ايش فارغ |
|
|
| 181 |
| 00:18:17,520 --> 00:18:22,020 |
| يعني من اول reversal من اول reversal هيكون هندخل |
|
|
| 182 |
| 00:18:22,020 --> 00:18:30,120 |
| ال yield اذا |
|
|
| 183 |
| 00:18:30,120 --> 00:18:35,160 |
| انا كنت في ال range هذا بيكون |
|
|
| 184 |
| 00:18:35,160 --> 00:18:37,720 |
| عندي infinite life infinite |
|
|
| 185 |
| 00:18:39,670 --> 00:18:43,370 |
| life لأن هذا يمثل ال border إذا أنا أعلى من هذا |
|
|
| 186 |
| 00:18:43,370 --> 00:18:49,330 |
| بكون finite life إذا تحته إيش infinite life إذا |
|
|
| 187 |
| 00:18:49,330 --> 00:18:54,710 |
| تخطيت هذا الخط لأعلى بتكون عندك طبعا yielding |
|
|
| 188 |
| 00:18:54,710 --> 00:18:57,770 |
| هتخليه لجي على طول معناته ال life بتكون أقل من |
|
|
| 189 |
| 00:18:57,770 --> 00:19:06,930 |
| واحد نص ال life بتكون أقل من واحد هذا الخط هنا هنا |
|
|
| 190 |
| 00:19:10,000 --> 00:19:14,680 |
| انا في المنطقة دخلت ال yielding دخلت ال yielding |
|
|
| 191 |
| 00:19:14,680 --> 00:19:16,980 |
| على الرغم لسه من ناحية failure لسه بيحكي ماصارش |
|
|
| 192 |
| 00:19:16,980 --> 00:19:20,160 |
| لسه انت infinite لكن طالما دخلت ال yielding معناته |
|
|
| 193 |
| 00:19:20,160 --> 00:19:25,580 |
| الأن أقل من واحد مظبوط يعني لو مش حاطط ال yielding |
|
|
| 194 |
| 00:19:25,580 --> 00:19:29,100 |
| هنا هيحكي لي لأ لسه انت infinite لأ لكن ال |
|
|
| 195 |
| 00:19:29,100 --> 00:19:32,800 |
| yielding بتحكي لأ انت دخلت ال yielding لأن هاي ال |
|
|
| 196 |
| 00:19:32,800 --> 00:19:35,560 |
| border بتاعة ال yielding معناته الأن أقل من واحد |
|
|
| 197 |
| 00:19:35,560 --> 00:19:41,250 |
| اللي هي نصهذا في حالة ال sigma m موجود في حالة |
|
|
| 198 |
| 00:19:41,250 --> 00:19:48,730 |
| sigma m سلبة هذا هو ال borderline بتاع ال yielding |
|
|
| 199 |
| 00:19:48,730 --> 00:19:52,410 |
| هذا ال borderline بتاع ال fatigue failure عند هنا |
|
|
| 200 |
| 00:19:52,410 --> 00:19:58,070 |
| برضه infinite life اذا كنت هنا في المنطقة هذه ان |
|
|
| 201 |
| 00:19:58,070 --> 00:20:02,630 |
| اقل من واحد يعني دخلت ال yielding هنا دخلت ال |
|
|
| 202 |
| 00:20:02,630 --> 00:20:04,570 |
| yielding في المنطقة هذه هنا دخلت ال yielding |
|
|
| 203 |
| 00:20:08,200 --> 00:20:12,520 |
| ال yielding و ال failure criteria معناته لسه انا |
|
|
| 204 |
| 00:20:12,520 --> 00:20:15,620 |
| ماوصلتش ال yielding معناته هيعيش لعمر معين هتكون |
|
|
| 205 |
| 00:20:15,620 --> 00:20:20,980 |
| ال n بين واحد و ما لنهاية و هنا ال n بين واحد و ما |
|
|
| 206 |
| 00:20:20,980 --> 00:20:27,000 |
| لنهاية يعني هذا ال curve جامع على كل شيء |
|
|
| 207 |
| 00:20:27,000 --> 00:20:31,780 |
| معناته انا لازم افحص for both fatigue failure و |
|
|
| 208 |
| 00:20:31,780 --> 00:20:37,550 |
| for yielding معادة الخطة ده اللي هيوالخطة الاخرى |
|
|
| 209 |
| 00:20:37,550 --> 00:20:43,150 |
| ناقص ناقص |
|
|
| 210 |
| 00:20:43,150 --> 00:20:47,910 |
| واحد ناقص |
|
|
| 211 |
| 00:20:47,910 --> 00:20:48,010 |
| ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص |
|
|
| 212 |
| 00:20:48,010 --> 00:20:48,090 |
| ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص |
|
|
| 213 |
| 00:20:48,090 --> 00:20:48,210 |
| ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص |
|
|
| 214 |
| 00:20:48,210 --> 00:20:48,370 |
| ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص |
|
|
| 215 |
| 00:20:48,370 --> 00:20:50,350 |
| ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص ناقص |
|
|
| 216 |
| 00:20:50,350 --> 00:20:52,130 |
| ن |
|
|
| 217 |
| 00:20:54,330 --> 00:20:58,790 |
| سيجما ام في الحالة دي هي موجبة فهتكون مجموهم هين |
|
|
| 218 |
| 00:20:58,790 --> 00:21:02,010 |
| سيجما ام ثانوية ناخد القيم المطلقة ليش مستريش موجب |
|
|
| 219 |
| 00:21:02,010 --> 00:21:07,450 |
| معناته هذا الخط بيكون المراية .. هاي في مراية هين |
|
|
| 220 |
| 00:21:07,450 --> 00:21:14,190 |
| هيكون هذا ال mirror image لهذا الخط صح؟ |
|
|
| 221 |
| 00:21:14,190 --> 00:21:18,170 |
| طيب |
|
|
| 222 |
| 00:21:18,170 --> 00:21:20,170 |
| نشوف الحلو مثال |
|
|
| 223 |
| 00:21:48,050 --> 00:21:55,090 |
| a steel bar undergoes cyclic loading عند قطع |
|
|
| 224 |
| 00:21:55,090 --> 00:21:59,250 |
| ميكانيكية من الحديد تحت تأثير ال cyclic loading |
|
|
| 225 |
| 00:22:00,280 --> 00:22:03,180 |
| such that at the critical notch location في الموقع |
|
|
| 226 |
| 00:22:03,180 --> 00:22:07,440 |
| اللي هو ال critical عنده normal stress cycles |
|
|
| 227 |
| 00:22:07,440 --> 00:22:15,280 |
| between عندي sigma max بده اقول ان هي nominal |
|
|
| 228 |
| 00:22:15,280 --> 00:22:26,760 |
| بتستوى اربعين Kpsi و sigma minimum nominal |
|
|
| 229 |
| 00:22:29,800 --> 00:22:37,560 |
| بساوة عشرين KPSI and |
|
|
| 230 |
| 00:22:37,560 --> 00:22:40,880 |
| a fatigue stress concentration factor applicable |
|
|
| 231 |
| 00:22:40,880 --> 00:22:46,260 |
| with KF بساوة one point two KF لما انا احكي نمو |
|
|
| 232 |
| 00:22:46,260 --> 00:22:48,880 |
| لبناطو ال stress concentration factor مش included |
|
|
| 233 |
| 00:22:48,880 --> 00:22:53,220 |
| لسه KF بساوة one point two |
|
|
| 234 |
| 00:22:56,830 --> 00:23:10,370 |
| For the material المادة الـ SUT 100 والـ |
|
|
| 235 |
| 00:23:10,370 --> 00:23:14,390 |
| SY 85 |
|
|
| 236 |
| 00:23:14,390 --> 00:23:20,970 |
| And |
|
|
| 237 |
| 00:23:20,970 --> 00:23:23,690 |
| a fully corrected endurance limit معطينيها جاهزة |
|
|
| 238 |
| 00:23:23,690 --> 00:23:25,250 |
| SE بالساوية 40 |
|
|
| 239 |
| 00:23:40,640 --> 00:23:44,600 |
| estimate the fatigue factor of safety based on |
|
|
| 240 |
| 00:23:44,600 --> 00:23:48,440 |
| achieving infinite life according to godman line |
|
|
| 241 |
| 00:23:48,440 --> 00:23:54,240 |
| دي نفس ال factor of safety اللي هو الفتيك في الأول |
|
|
| 242 |
| 00:23:54,240 --> 00:23:59,980 |
| لازم نقاش أحسب بدي أحسب sigma mean nominal إيش |
|
|
| 243 |
| 00:23:59,980 --> 00:24:07,440 |
| الساوي sigma max nominal زائد sigma minimum |
|
|
| 244 |
| 00:24:07,440 --> 00:24:17,820 |
| nominal على اتنينيعني هتساوي اللي هي اربعين زاد |
|
|
| 245 |
| 00:24:17,820 --> 00:24:26,400 |
| عشرين على اتنين يعني تلاتين KPI صحيح و ال sigma M |
|
|
| 246 |
| 00:24:26,400 --> 00:24:36,530 |
| ال sigma A alternating nominal ساوي ال sigma maxO |
|
|
| 247 |
| 00:24:36,530 --> 00:24:43,430 |
| minus sigma minimum nominal على اتنين يعني هكون |
|
|
| 248 |
| 00:24:43,430 --> 00:24:52,610 |
| سوى اربعين ناقص عشرين على اتنين اللي هي عشرة KPSI |
|
|
| 249 |
| 00:25:00,420 --> 00:25:04,420 |
| الان to include الفاكره ستحضر في KF هتكون عندي |
|
|
| 250 |
| 00:25:04,420 --> 00:25:15,260 |
| sigma M هتساوي KF في sigma M nominal يعني هكون one |
|
|
| 251 |
| 00:25:15,260 --> 00:25:19,200 |
| point two في |
|
|
| 252 |
| 00:25:19,200 --> 00:25:25,600 |
| تلاتين هيكون ساوي ستة وتلاتين KPSI |
|
|
| 253 |
| 00:25:27,710 --> 00:25:33,630 |
| و ال sigma alternating هتكون ساوي KF sigma |
|
|
| 254 |
| 00:25:33,630 --> 00:25:38,970 |
| alternating nominal in one point two في عشرة |
|
|
| 255 |
| 00:25:38,970 --> 00:25:53,590 |
| اتناشر KPSI يعني graphically انا |
|
|
| 256 |
| 00:25:53,590 --> 00:26:02,640 |
| عند ال SUT ميةهنحكي واحد هاي عشرة عشرين تلاتين |
|
|
| 257 |
| 00:26:02,640 --> 00:26:15,160 |
| اربعين خمسين ستين سبعين تمانين هاي تسعين هاي مية |
|
|
| 258 |
| 00:26:15,160 --> 00:26:18,340 |
| هاي |
|
|
| 259 |
| 00:26:18,340 --> 00:26:27,270 |
| عندي عشرةعشرين، تلاتين، اربعين، خمسين، ستين، |
|
|
| 260 |
| 00:26:27,270 --> 00:26:38,060 |
| سبعين، تمانين، تسعينيعني عندي عشرة عشرين تلاتين |
|
|
| 261 |
| 00:26:38,060 --> 00:26:49,940 |
| اربعين خمسين ستين سبعين تمانين تسعين مية هذا ال |
|
|
| 262 |
| 00:26:49,940 --> 00:26:56,570 |
| sigma Maccess وده sigma alternating access هندي |
|
|
| 263 |
| 00:26:56,570 --> 00:27:07,050 |
| عشرة عشرين تلاتين اربعين خمسين ستين سبعين تمانين |
|
|
| 264 |
| 00:27:07,050 --> 00:27:13,910 |
| ايه تسعين ال |
|
|
| 265 |
| 00:27:13,910 --> 00:27:19,330 |
| Godman line واصل بين ال institute هندي اكم مية |
|
|
| 266 |
| 00:27:19,330 --> 00:27:20,770 |
| صح هادد |
|
|
| 267 |
| 00:27:23,240 --> 00:27:33,880 |
| هد ال SUT و ال S E أربعين هد ال S E ال good man |
|
|
| 268 |
| 00:27:33,880 --> 00:27:39,420 |
| line واصل بينهم هد ال fatigue failure هد ال good |
|
|
| 269 |
| 00:27:39,420 --> 00:27:49,040 |
| man line طيب ال yield line الأسواي أكمل خمس و |
|
|
| 270 |
| 00:27:49,040 --> 00:27:52,600 |
| تمانين الأسواي خمس و تمانين |
|
|
| 271 |
| 00:28:01,170 --> 00:28:17,890 |
| وهذه الأسواق ال |
|
|
| 272 |
| 00:28:17,890 --> 00:28:22,490 |
| load |
|
|
| 273 |
| 00:28:22,490 --> 00:28:22,850 |
| line |
|
|
| 274 |
| 00:28:26,740 --> 00:28:31,600 |
| الـ load line عند ال status stress ال sigma M 36 |
|
|
| 275 |
| 00:28:31,600 --> 00:28:35,420 |
| هي 30 |
|
|
| 276 |
| 00:28:35,420 --> 00:28:45,880 |
| هي 36 و |
|
|
| 277 |
| 00:28:45,880 --> 00:28:47,540 |
| ال sigma alternating 12 |
|
|
| 278 |
| 00:28:55,540 --> 00:29:06,420 |
| يعني هيندي هنا sigma m بالساوية ستة و تلاتين و |
|
|
| 279 |
| 00:29:06,420 --> 00:29:10,480 |
| هدا sigma |
|
|
| 280 |
| 00:29:10,480 --> 00:29:18,280 |
| alternating بالساوية اتناشر KPSI و هدا هيكون عندى |
|
|
| 281 |
| 00:29:28,570 --> 00:29:41,310 |
| هذا ال load line معناته |
|
|
| 282 |
| 00:29:41,310 --> 00:29:49,290 |
| هذا النقطة تقاطع لل load line هذا هذا هتكون ال |
|
|
| 283 |
| 00:29:49,290 --> 00:29:53,270 |
| strings for this load line ال fatigue strings for |
|
|
| 284 |
| 00:29:53,270 --> 00:29:56,370 |
| this load line وهذه |
|
|
| 285 |
| 00:29:58,860 --> 00:30:02,440 |
| بدي أسميها ال static أو ليه ال strength for this |
|
|
| 286 |
| 00:30:02,440 --> 00:30:06,680 |
| load line يعني هتكون ال factor of safety هذا خلينا |
|
|
| 287 |
| 00:30:06,680 --> 00:30:12,340 |
| نسميه هذا هذا |
|
|
| 288 |
| 00:30:12,340 --> 00:30:18,480 |
| هتكون SM بدي |
|
|
| 289 |
| 00:30:18,480 --> 00:30:21,920 |
| أسميها for fatigue وهذا |
|
|
| 290 |
| 00:30:27,650 --> 00:30:31,350 |
| اس ايه for fatigue |
|
|
| 291 |
| 00:30:55,460 --> 00:31:01,120 |
| طيب انا كيف ممكن احسب اللحظة ال slope بتاع ال line |
|
|
| 292 |
| 00:31:01,120 --> 00:31:09,340 |
| هذا بيساوي sigma a على |
|
|
| 293 |
| 00:31:09,340 --> 00:31:20,140 |
| sigma m و برضه بيساوي S a على S m صح؟ لان هذه نقطة |
|
|
| 294 |
| 00:31:20,140 --> 00:31:22,240 |
| واحدة نقطة على نفس الخط معناه ان ال slope هيكون |
|
|
| 295 |
| 00:31:22,240 --> 00:31:28,630 |
| هذاعلى هذا او هذا على هذا اللي |
|
|
| 296 |
| 00:31:28,630 --> 00:31:34,690 |
| بيسمي ال slope R الـ R اللي هو هيكون اللي هو Sigma |
|
|
| 297 |
| 00:31:34,690 --> 00:31:44,610 |
| A على Sigma M يعني هيكون اتناش على ستة و تلاتين |
|
|
| 298 |
| 00:31:44,610 --> 00:31:50,350 |
| اللي هو تلت وهذا |
|
|
| 299 |
| 00:31:50,350 --> 00:31:50,890 |
| بتساوي |
|
|
| 300 |
| 00:31:53,830 --> 00:31:59,190 |
| اللي هو S A على |
|
|
| 301 |
| 00:31:59,190 --> 00:32:04,970 |
| S M يعني |
|
|
| 302 |
| 00:32:04,970 --> 00:32:09,490 |
| ال S M هتكون |
|
|
| 303 |
| 00:32:09,490 --> 00:32:20,470 |
| ساعة و تلاتة ال S A ال |
|
|
| 304 |
| 00:32:23,150 --> 00:32:32,970 |
| ال godman criteria فاتك في اللي هو هتكون ده SM على |
|
|
| 305 |
| 00:32:32,970 --> 00:32:39,830 |
| SUT زائد SA |
|
|
| 306 |
| 00:32:39,830 --> 00:32:43,950 |
| على |
|
|
| 307 |
| 00:32:43,950 --> 00:32:47,590 |
| SE بتساوي واحد صح؟ |
|
|
| 308 |
| 00:32:50,440 --> 00:32:58,000 |
| والقسم عندي تلاتة ال S A عكوا ان عندي تلاتة ال S A |
|
|
| 309 |
| 00:32:58,000 --> 00:33:10,880 |
| على ال S U T اللي هو مية زاد |
|
|
| 310 |
| 00:33:10,880 --> 00:33:17,840 |
| ال S A على ال S E أربعين |
|
|
| 311 |
| 00:33:23,560 --> 00:33:31,240 |
| بتساوي واحد يعني |
|
|
| 312 |
| 00:33:31,240 --> 00:33:41,020 |
| ال S A سبوا اكم تطلع يعني |
|
|
| 313 |
| 00:33:41,020 --> 00:33:44,820 |
| تلاتة علامية زياد واحد على اربعين |
|
|
| 314 |
| 00:33:56,900 --> 00:34:02,360 |
| و ادور الطرفين ب 200 احس ان عندي اتنين في التلاتة |
|
|
| 315 |
| 00:34:02,360 --> 00:34:09,840 |
| ستة اكم؟ تمانتاش point |
|
|
| 316 |
| 00:34:09,840 --> 00:34:13,840 |
| point KPSI |
|
|
| 317 |
| 00:34:13,840 --> 00:34:18,940 |
| يعني |
|
|
| 318 |
| 00:34:18,940 --> 00:34:26,860 |
| ال factor of safety هتكون NF بسوء SAعلى سيجما ايه |
|
|
| 319 |
| 00:34:26,860 --> 00:34:34,300 |
| صح اللي هي تمانتاش point اتنين على سيجما ايه اللي |
|
|
| 320 |
| 00:34:34,300 --> 00:34:44,720 |
| هي اتناش واحد |
|
|
| 321 |
| 00:34:44,720 --> 00:34:53,500 |
| point خمسة كم؟ اتنين هذا |
|
|
| 322 |
| 00:34:53,500 --> 00:34:54,880 |
| ال factor is against fatigue |
|
|
| 323 |
| 00:35:02,910 --> 00:35:15,230 |
| هذا الخط معدلته عندى هذه النقطة هذى اللى هى Sy و |
|
|
| 324 |
| 00:35:15,230 --> 00:35:27,110 |
| Zero و هذى Zero و Sy و هذى بدى احكى Sm for |
|
|
| 325 |
| 00:35:27,110 --> 00:35:31,170 |
| yielding و Sa for yielding صح؟ |
|
|
| 326 |
| 00:35:35,330 --> 00:35:40,550 |
| هيكون معادة الخط سفر |
|
|
| 327 |
| 00:35:40,550 --> 00:35:43,670 |
| ناقص |
|
|
| 328 |
| 00:35:43,670 --> 00:35:54,710 |
| SY على SY ناقص سفر وهي من بينها ناقص واحد باسلوب |
|
|
| 329 |
| 00:35:54,710 --> 00:36:01,310 |
| بالظبط بالساوية SAY |
|
|
| 330 |
| 00:36:05,590 --> 00:36:11,130 |
| minus SY على |
|
|
| 331 |
| 00:36:11,130 --> 00:36:16,990 |
| SMY |
|
|
| 332 |
| 00:36:16,990 --> 00:36:24,810 |
| minus 0 يعني انا هاكون عنده يعني |
|
|
| 333 |
| 00:36:24,810 --> 00:36:29,170 |
| في الآخر هتساوي minus واحد صح اللي هى دى |
|
|
| 334 |
| 00:36:36,430 --> 00:36:43,990 |
| يعني انا هاكون عندى ال S A Y minus ال S Y minus S |
|
|
| 335 |
| 00:36:43,990 --> 00:36:54,050 |
| M Y يعني |
|
|
| 336 |
| 00:36:54,050 --> 00:37:00,210 |
| انا هاكون عندى S A Y minus S Y بالسوية ال S M هنا |
|
|
| 337 |
| 00:37:00,210 --> 00:37:03,770 |
| كان بالسوية مش تلاتة ضعف ال S A ما هي ده كلها جاى |
|
|
| 338 |
| 00:37:03,770 --> 00:37:12,650 |
| على نفس الخطهتكون ساوية تلاتة minus تلاتة ال S A Y |
|
|
| 339 |
| 00:37:12,650 --> 00:37:19,130 |
| يعني |
|
|
| 340 |
| 00:37:19,130 --> 00:37:25,670 |
| هتكون ال S A Y بالساوية |
|
|
| 341 |
| 00:37:25,670 --> 00:37:30,030 |
| S |
|
|
| 342 |
| 00:37:30,030 --> 00:37:33,850 |
| Y على أربعة صح؟ |
|
|
| 343 |
| 00:37:37,400 --> 00:37:46,600 |
| يعني هتكون خمس تونين على أربعة و ربع |
|
|
| 344 |
| 00:37:46,600 --> 00:37:50,840 |
| مظبوط؟ |
|
|
| 345 |
| 00:37:50,840 --> 00:37:58,320 |
| معناته |
|
|
| 346 |
| 00:37:58,320 --> 00:38:03,040 |
| ال unfully fore yielding هتكون هذه |
|
|
| 347 |
| 00:38:06,210 --> 00:38:15,110 |
| هذه اللي هي say صح؟ هتكون ال say على ال sigma a |
|
|
| 348 |
| 00:38:15,110 --> 00:38:28,850 |
| يعني هتكون واحد و عشرين و ربع على اتناش اكم؟ |
|
|
| 349 |
| 00:38:28,850 --> 00:38:31,430 |
| واحد bond |
|
|
| 350 |
| 00:38:34,340 --> 00:38:38,600 |
| السبعة السابعة ال fatigue factor of safety اللي هو |
|
|
| 351 |
| 00:38:38,600 --> 00:38:42,860 |
| طلعنا واحد و خمسين يعني متوقع يصير fatigue failure |
|
|
| 352 |
| 00:38:42,860 --> 00:38:48,780 |
| قبل ما يصير healing وهي مبين عندي يعني اذا كان ال |
|
|
| 353 |
| 00:38:48,780 --> 00:38:52,660 |
| loading line يمر |
|
|
| 354 |
| 00:38:52,660 --> 00:38:56,600 |
| في النقطة هذه يكون |
|
|
| 355 |
| 00:38:56,600 --> 00:39:01,180 |
| ال fatigue factor نفس الشيء اذا هيك ال load line |
|
|
| 356 |
| 00:39:04,090 --> 00:39:09,890 |
| بيصير yielding في الأول، المرات في الحالة هادة، |
|
|
| 357 |
| 00:39:09,890 --> 00:39:16,230 |
| اذا كنا هنا بيكونين دي أقل من واحد، لو كنت هنا |
|
|
| 358 |
| 00:39:16,230 --> 00:39:20,230 |
| يعني |
|
|
| 359 |
| 00:39:20,230 --> 00:39:25,370 |
| من هنا واطلع يعني .. يعني بيصير fatigue فيه في |
|
|
| 360 |
| 00:39:25,370 --> 00:39:27,810 |
| الأول و بعدين هنا بيصير yielding |
|
|
| 361 |
| 00:39:32,860 --> 00:39:36,780 |
| طبعا دى هين هى النقطة ال load line بتاعى انها كانة |
|
|
| 362 |
| 00:39:36,780 --> 00:39:42,040 |
| ستة وتلاتين واطناش هذا |
|
|
| 363 |
| 00:39:42,040 --> 00:39:46,160 |
| ال fatigue فاليه كرتيريا اذا كان عندى ال SM موجب |
|
|
| 364 |
| 00:39:46,160 --> 00:39:49,400 |
| sigma M موجبهذا ال fatigue في ال criteria اذا كان |
|
|
| 365 |
| 00:39:49,400 --> 00:39:55,240 |
| ال sigma m سالب هذا ال yield في ال criteria هذا ال |
|
|
| 366 |
| 00:39:55,240 --> 00:39:59,760 |
| yield في ال criteria وهذا النقطة بتاعتنا هي 36 و |
|
|
| 367 |
| 00:39:59,760 --> 00:40:05,320 |
| 12 وهذا ايش ال load line يعني حسبنا النقطة B |
|
|
| 368 |
| 00:40:05,320 --> 00:40:14,260 |
| والنقطة C مظبوط ومنهم حسبنا ال factor of safety |
|
|
| 369 |
| 00:40:19,860 --> 00:40:27,820 |
| الان ال .. ال |
|
|
| 370 |
| 00:40:27,820 --> 00:40:31,420 |
| .. ال godman line هذه احد ال theories احد ال |
|
|
| 371 |
| 00:40:31,420 --> 00:40:35,020 |
| fatigue design theories فيه other theories او .. |
|
|
| 372 |
| 00:40:35,020 --> 00:40:38,840 |
| او other في ال criteria في ان احنا ال godman line |
|
|
| 373 |
| 00:40:38,840 --> 00:40:44,840 |
| عندهين، عند طبعا هذااللي هو ال sigma m axis هذا ال |
|
|
| 374 |
| 00:40:44,840 --> 00:40:48,480 |
| sigma ال alternating axis وال yield is yield يعني |
|
|
| 375 |
| 00:40:48,480 --> 00:40:52,880 |
| في الحالات عندي SY و SY ال Godman كرتيريا كانت |
|
|
| 376 |
| 00:40:52,880 --> 00:41:01,950 |
| linear بين SUT و SEلأن في other criteria فى عندى |
|
|
| 377 |
| 00:41:01,950 --> 00:41:09,150 |
| Soderbergh فى عندى Goodman فى عندى Moro فى عندى |
|
|
| 378 |
| 00:41:09,150 --> 00:41:17,090 |
| SWT وفى عندى Asmialeptic وفى عندى Gerber هذو ال |
|
|
| 379 |
| 00:41:17,090 --> 00:41:24,650 |
| other design او fatigue failure criteria لأن ال |
|
|
| 380 |
| 00:41:24,650 --> 00:41:32,140 |
| Goodman زى ما حكينا ال Goodman واصل بينبين SUT و |
|
|
| 381 |
| 00:41:32,140 --> 00:41:38,680 |
| SA يعني لما تكون Sigma A واقع على الخط يعني هتكون |
|
|
| 382 |
| 00:41:38,680 --> 00:41:41,000 |
| Sigma A على SE زي Sigma M على SUT بيساوي واحد |
|
|
| 383 |
| 00:41:41,000 --> 00:41:43,500 |
| هتكون عندي هذا ال failure line هذا ال failure line |
|
|
| 384 |
| 00:41:43,500 --> 00:41:47,560 |
| و ال factor of safety enough بيساوي Sigma A على SE |
|
|
| 385 |
| 00:41:47,560 --> 00:41:50,440 |
| زي Sigma M على SUT او ناقص واحد هذا ما كانت تكون |
|
|
| 386 |
| 00:41:50,440 --> 00:41:57,150 |
| ال main stress component موجة طبعاال good من |
|
|
| 387 |
| 00:41:57,150 --> 00:42:02,510 |
| criteria اولش العلاقة linear simple conservative |
|
|
| 388 |
| 00:42:02,510 --> 00:42:06,970 |
| يعني بتعمل prediction توقع على ال failure قبل ما |
|
|
| 389 |
| 00:42:06,970 --> 00:42:12,410 |
| حقيقة نصير اياش failure وسهلة في الحسابات الدزينة |
|
|
| 390 |
| 00:42:12,410 --> 00:42:16,250 |
| يعني good for design purposes it's not typical of |
|
|
| 391 |
| 00:42:16,250 --> 00:42:19,630 |
| the data هي conservative مش متطابقة معاياش مع ال |
|
|
| 392 |
| 00:42:19,630 --> 00:42:20,910 |
| experimental data |
|
|
| 393 |
| 00:42:24,480 --> 00:42:30,880 |
| applicable for positive mean stress لكن لو ضفت هذه |
|
|
| 394 |
| 00:42:30,880 --> 00:42:33,960 |
| بحكي |
|
|
| 395 |
| 00:42:33,960 --> 00:42:37,700 |
| في حالة negative mean stress بيكون عند ال factor |
|
|
| 396 |
| 00:42:37,700 --> 00:42:42,200 |
| of safety بيستوى sc على sigma a بيصير applicable |
|
|
| 397 |
| 00:42:42,200 --> 00:42:45,460 |
| طيب |
|
|
| 398 |
| 00:42:45,460 --> 00:42:51,080 |
| ال |
|
|
| 399 |
| 00:42:51,080 --> 00:42:51,580 |
| moro |
|
|
| 400 |
| 00:42:54,330 --> 00:43:00,690 |
| هذه المورو جاى الخط برضه linear الخط واصل بين |
|
|
| 401 |
| 00:43:00,690 --> 00:43:10,770 |
| sigma f bar و S E طبعا هي شكل المعادلة linear يعني |
|
|
| 402 |
| 00:43:10,770 --> 00:43:14,190 |
| مورو line is identical in nature to Godman هو شكله |
|
|
| 403 |
| 00:43:14,190 --> 00:43:20,530 |
| مشابه لل Godman except الفرق الوحيد انه تم |
|
|
| 404 |
| 00:43:20,530 --> 00:43:27,390 |
| استبدالنا S و T ب sigma f barSigma F bar اللي هي |
|
|
| 405 |
| 00:43:27,390 --> 00:43:34,830 |
| ال true fracture strength او ال fatigue strength |
|
|
| 406 |
| 00:43:34,830 --> 00:43:37,730 |
| كوفيش ال sigma F prime اللي في بداية الشبتر حكينا |
|
|
| 407 |
| 00:43:37,730 --> 00:43:43,830 |
| عنه ال sigma F bar اللي هي ال true fracture |
|
|
| 408 |
| 00:43:43,830 --> 00:43:49,530 |
| strength لما نعمل stress لما نعمل tensile test |
|
|
| 409 |
| 00:43:56,990 --> 00:44:09,690 |
| لما قمت انساء ال test هذا |
|
|
| 410 |
| 00:44:09,690 --> 00:44:15,930 |
| ال engineering stress strain curve في ال true |
|
|
| 411 |
| 00:44:15,930 --> 00:44:18,350 |
| stress strain curve |
|
|
| 412 |
| 00:44:29,120 --> 00:44:41,900 |
| هذا ال true هذه هي sigma F bar true بيكون |
|
|
| 413 |
| 00:44:41,900 --> 00:44:46,620 |
| sigma F bar أكبر أكبر أكبر من ال S U T بيكون أكبر |
|
|
| 414 |
| 00:44:46,620 --> 00:44:49,100 |
| من ال S U T |
|
|
| 415 |
| 00:44:58,130 --> 00:45:02,790 |
| ال moral line provides a reasonable fit to the |
|
|
| 416 |
| 00:45:02,790 --> 00:45:07,730 |
| fatigue data on both positive and negative mean |
|
|
| 417 |
| 00:45:07,730 --> 00:45:12,810 |
| stress side يعني بظبط في الحالتين يعني لإن ال |
|
|
| 418 |
| 00:45:12,810 --> 00:45:17,610 |
| slope بتاعه أقل فبيعطيه الممكن أبده على الجهة |
|
|
| 419 |
| 00:45:17,610 --> 00:45:22,250 |
| التانية طيب |
|
|
| 420 |
| 00:45:27,910 --> 00:45:30,670 |
| it tends to be slightly toward the conservative |
|
|
| 421 |
| 00:45:30,670 --> 00:45:35,190 |
| side for the positive ministers لما نكون عند ال |
|
|
| 422 |
| 00:45:35,190 --> 00:45:40,910 |
| ministers positive ال experimental data تكون برا |
|
|
| 423 |
| 00:45:40,910 --> 00:45:47,270 |
| يعني بيكون conservative لما تكون it |
|
|
| 424 |
| 00:45:47,270 --> 00:45:51,030 |
| is linear طبعا و simple زي Godman line لكن تعطيني |
|
|
| 425 |
| 00:45:51,030 --> 00:45:55,470 |
| better fit لان ال data بتاعة ال experimental data |
|
|
| 426 |
| 00:45:55,470 --> 00:46:06,790 |
| جاي زي هيكفبيعطيني fit أحسن نرجع لما |
|
|
| 427 |
| 00:46:06,790 --> 00:46:15,530 |
| أرجع لورع شوية بيصير الخط جاي زي هيك بيعطيني |
|
|
| 428 |
| 00:46:15,530 --> 00:46:19,870 |
| fit لل data أحسن يعني ال fit للخط هذا جاي أقرب زي |
|
|
| 429 |
| 00:46:19,870 --> 00:46:22,870 |
| هيك او جاي أقرب لياش لمارو |
|
|
| 430 |
| 00:46:32,020 --> 00:46:35,460 |
| ال disadvantage اللي هو limited availability of |
|
|
| 431 |
| 00:46:35,460 --> 00:46:38,880 |
| values sigma f bar او sigma prime مش دايما .. مش |
|
|
| 432 |
| 00:46:38,880 --> 00:46:44,660 |
| لكل المواد بتلقى القيم ال sigma f bar و ال sigma f |
|
|
| 433 |
| 00:46:44,660 --> 00:46:51,160 |
| prime لكن ال SUT بتكون ايش متاحة لكل المواد ال SUT |
|
|
| 434 |
| 00:46:51,160 --> 00:46:52,720 |
| و ال SY و ال SA |
|
|
| 435 |
| 00:46:58,210 --> 00:47:02,830 |
| عشان هيك نحكي a very crude estimate is given by |
|
|
| 436 |
| 00:47:02,830 --> 00:47:06,730 |
| SAE which هي society of automotive engineers for |
|
|
| 437 |
| 00:47:06,730 --> 00:47:11,350 |
| the fatigue strength coefficient for steels ال HP |
|
|
| 438 |
| 00:47:11,350 --> 00:47:15,690 |
| أقل من خمسمية Sigma F prime بيساوي SUT زائد خمسين |
|
|
| 439 |
| 00:47:15,690 --> 00:47:19,250 |
| في حتة ال English unit أو بيساوي Sigma F prime |
|
|
| 440 |
| 00:47:19,250 --> 00:47:23,470 |
| بيساوي SUT زائد تلت مية خمسة واربين ميجا بسكال في |
|
|
| 441 |
| 00:47:23,470 --> 00:47:27,910 |
| حتة ال metric unitبصير failure المعادة الـ failure |
|
|
| 442 |
| 00:47:27,910 --> 00:47:32,570 |
| line sigma a على s a زي sigma m على sigma f bar أو |
|
|
| 443 |
| 00:47:32,570 --> 00:47:38,010 |
| sigma f prime بسوء واحد يعني |
|
|
| 444 |
| 00:47:38,010 --> 00:47:40,830 |
| إذا استخدمت sigma f bar أو بس كونت ساوية |
|
|
| 445 |
| 00:47:47,110 --> 00:47:50,790 |
| بتكون سوى sigma a على se زي sigma m على sigma f |
|
|
| 446 |
| 00:47:50,790 --> 00:47:54,690 |
| prime بالساوية و ال factor of safety انا بتساوي |
|
|
| 447 |
| 00:47:54,690 --> 00:48:02,230 |
| sigma a على se زي sigma m على sigma f bar او نفس |
|
|
| 448 |
| 00:48:02,230 --> 00:48:06,010 |
| الموعدة بس بس تبدأ sigma f bar ب sigma f prime |
|
|
| 449 |
| 00:48:06,010 --> 00:48:12,750 |
| كنتين قريبين من بعض طيب |
|
|
| 450 |
| 00:48:12,750 --> 00:48:15,050 |
| هدا يعيش ال moral |
|
|
| 451 |
| 00:48:18,410 --> 00:48:22,970 |
| ال godman ال |
|
|
| 452 |
| 00:48:22,970 --> 00:48:30,490 |
| .. او ال gerber ال gerber نفس ال godman بس |
|
|
| 453 |
| 00:48:30,490 --> 00:48:34,230 |
| non-linear non-linear يعني it fits ال experimental |
|
|
| 454 |
| 00:48:34,230 --> 00:48:40,270 |
| data أحسن it fits ال experimental data أحسن من |
|
|
| 455 |
| 00:48:40,270 --> 00:48:42,750 |
| godman العراق مش linear |
|
|
| 456 |
| 00:48:48,410 --> 00:48:53,110 |
| slightly non conservative for stress situations |
|
|
| 457 |
| 00:48:53,110 --> 00:48:56,330 |
| near the ordinate ال ordinate .. مينش هو ال |
|
|
| 458 |
| 00:48:56,330 --> 00:49:02,610 |
| ordinate؟ الأفق ولا الرأس؟ هذه الأبسكة مظبوط و هذه |
|
|
| 459 |
| 00:49:02,610 --> 00:49:06,930 |
| إيه إيش؟ ال ordinate مظبوط فبتكون |
|
|
| 460 |
| 00:49:06,930 --> 00:49:13,660 |
| slightly non conservativeapply to positive mean |
|
|
| 461 |
| 00:49:13,660 --> 00:49:16,560 |
| stress يعني .. يعني المعادل .. ال .. ال criteria |
|
|
| 462 |
| 00:49:16,560 --> 00:49:18,420 |
| في حالة sigma M موجة |
|
|
| 463 |
| 00:49:21,380 --> 00:49:24,440 |
| two conservative if applied to negative mean |
|
|
| 464 |
| 00:49:24,440 --> 00:49:28,020 |
| stress هذي المعادلة لو روحت اعملتها مضيتها زي هيك |
|
|
| 465 |
| 00:49:28,020 --> 00:49:34,640 |
| هتعمل ليه؟ يعني هكون slouch زيك خفيف، تعطينياش؟ |
|
|
| 466 |
| 00:49:34,640 --> 00:49:38,660 |
| conservative في حالة negative mean stress ال |
|
|
| 467 |
| 00:49:38,660 --> 00:49:41,700 |
| filler criteria بيكون ال filler line اللي هو sigma |
|
|
| 468 |
| 00:49:41,700 --> 00:49:47,700 |
| a على se زي sigma m على sut تربيع بالساوي واحدوال |
|
|
| 469 |
| 00:49:47,700 --> 00:49:52,580 |
| factor of safety لما تكون ال sigma M موجبة سواء 1 |
|
|
| 470 |
| 00:49:52,580 --> 00:49:56,420 |
| على 2 في S U T على sigma M لكل تربيع في sigma A |
|
|
| 471 |
| 00:49:56,420 --> 00:50:00,920 |
| على S E في ناقص واحد زي الجزر تربيع لواحد زي اتنين |
|
|
| 472 |
| 00:50:00,920 --> 00:50:07,320 |
| sigma M S E على S M sigma A لكل تربيع حد في حالة |
|
|
| 473 |
| 00:50:07,320 --> 00:50:12,920 |
| sigma مين موجبة اقعد |
|
|
| 474 |
| 00:50:12,920 --> 00:50:14,340 |
| على الجانب الكاميرا اعطيكوا العافية |
|
|
|
|
